DB63T 1981-2021 青海省公路预制装配式挡土墙设计规范.pdf

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标准编号:DB63T 1981-2021
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标准类别:交通标准
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DB63T 1981-2021 标准规范下载简介

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DB63T 1981-2021 青海省公路预制装配式挡土墙设计规范.pdf部分内容预览:

11.3扶臂式挡士墙连接结构设讯

图16悬臂式挡土墙螺栓角钢连接示意图

11.3.1立壁、底板和扶壁应分开预制,采用螺栓角钢连接。 11.3.2螺栓角钢连接:在立壁的扶壁周边位置预埋单头螺栓,在与底板交接位置预埋双头螺栓。扶壁 中预留孔洞,拼装时预先放入双头螺栓。底板预埋单头螺栓,与立壁、扶壁的螺栓等距交错布置。拼接 时采用角钢进行连接,用螺母和厚垫圈等紧固件加固结构,见图17

11.4重力式挡土墙连接结构设讯

DB34∕T 5024-2015 二次供水工程技术规程11.5连接结构耐久性设计

图17扶壁式挡土墙螺栓角钢连接示意图

连接结构钢筋、螺栓应二次浇筑混凝土封闭,保护层厚度可按JTG/T3310附录A规定计算,且 于JTG/T3310中对最小保护层厚度的规定

11. 6连接结构计算

配式挡土墙宜采用焊缝和螺栓进行装配单元的

宜采用角焊缝,当焊缝只承受与钢筋方向相同的轴心力时,可按以下规定验算: )切应力T可按公式(23)计算:

≤fW heZw (23)

式中: N焊缝承受的轴心力,kN; h—角焊缝的有效厚度,mm; Zl两焊件间角焊缝的计算长度总和,mm; f角焊缝强度设计值,MPa。 b)有效厚度h.按公式(24)计算:

式中: d、d圆钢直径,mm; 焊缝表面到两圆公切线的距离,mm

标引符号说明: d、d一圆钢直径; a一焊缝表面到两圆公切线的距离。

11.6.3.1螺栓连接应满足以下要求

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h。=0.1(d, +2d2)+a

图18焊缝有效厚度计算图式

1.6.3.1螺栓连接应满足以下要求: a)螺栓间距为螺栓孔径的3~8倍,最外侧螺栓至边缘距离为螺栓孔径的2~4倍; b)每一个装配单元的连接结构中螺栓数量宜不少于3个; c)采用高强度螺栓拼接时,紧固辅助构件应采用钢板制作。 1.6.3.2螺栓连接宜采用高强度螺栓,应按以下规定进行设计和验算:

A 螺栓螺纹处的有效截面面积,m; f—螺纹材料经热处理后的最低抗拉强度,MPa。8.8级为830MPa;10.9级为1040MPa。 b)单个高强度螺栓的抗剪承载力设计值N按公式(26)计算:

式中: 一高强度螺栓的传力摩擦面数目,单剪时为1,双剪时为2; 一摩擦面抗滑移系数。 c)单个高强度螺栓的抗拉承载力设计值按公式(27)计算:

Nb=0.8P(27)

Nb=0.8P(27)

)单个螺栓同时承受拉力和剪力时承载力设计值按公式(28)计算:

式中: N、M一一单个高强度螺栓所承受的剪力和拉力,kN。 e)高强度螺栓群轴心受剪时所需螺栓数目n按公式(29)计算:

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IV. ≤1(28) Nb Nb

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A.1挡土墙墙后破坏棱体上,作用附加均布荷载时的主动土压力,可按以下规定计算: a)附加均布荷载作用于破棱体坡面上,见图A.1,主动土压力可按公式(A.1)计算

用点至计算土层底面的距离按公式(A.2)计算

附加均布荷载g换算为等代均布土层厚度h(m),按公式(A.3)计算

库仑理论土压力系数K按公式(A.4)、公式(A.5)计算: 砂性土填料:

=LH(H+2h)K

x(1+tanα tan β)L

作用于挡土墙墙背上的主动土压力,kN; 挡土墙高度,m; 土压力作用点至所计算土层底面的距离,m 沿行车方向的挡土墙计算长度,Ⅲ,可取单位长度计算,以下主动土压力计算公式均 长度列出; 墙背填料的重度,kN/m; 附加均布荷载的换算土层厚度,m; D 墙后砂性填料的内摩擦角,。; o 墙后黏性土填料的总和内摩擦角,。,可按本文件A.5规定计算; 过墙背顶点的竖直面与墙背的夹角,竖直面位于墙背内为正,墙背外为负; B 填土表面与墙顶水平面的夹角,。,填土表面位于墙顶水平面之上为正,之下为负; S 墙背与填土之间的摩擦角,,可按本文件第A.4条的规定采用

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标引符号说明: E一墙后土压力; E一墙后土压力的水平分量; E一墙后土压力的垂直分量; Z一土压力作用点距墙趾的水平距离; Z一土压力作用点距墙趾的垂直距离; h一破裂面上第一层填土的影响高度; h一破裂面上第二层填土的影响高度; h一破裂面上第三层填土的影响高度: B一挡土墙底面的宽度; d一填土顶面荷载距填土前缘的距离; α一过墙背顶点的竖直面与墙背的夹角 一墙背与填土之间的摩擦角; β一填土表面与墙顶水平面的夹角; h一附加均布荷载的换算土层厚度: 挡土墙顶面填土高度: 墙顶后缘至路基边缘的水平投影长度; 9一附加均布荷载集度。

路堤式挡土墙破棱体顶面作用附加均布荷载的

.2墙顶填料表面为水平面(β=0)且无附加荷载作用时,墙后破坏棱体的破裂面与竖直面夹角θ的 正切值,可按公式(A.7)和公式(A.8)计算:

根号前的土取值与式(A.6)相同。 当为黏性土填料时,可采用综合内摩擦角Φ。替代上式中的内摩擦角Φ,进行计算。 3破裂面交于附加均布荷载之内的路肩式挡土墙(见图A.3),主动土压力可按公式(A.9)计

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破裂角计算公式中,根号前的土取值与式(A.6)相同。 式中: 一附加均布荷载换算土层厚度,m 其余符号同本文件A.1或标注于图A.3申。 当为黏性土填料时,可用综合内摩擦角Φ。替代式(A.3)中的内摩擦角Φ,进行计算。

图A.3破裂面交于荷载之内的路肩式挡土墙的土压力计算示意图

破裂面交于荷载之内的路肩式挡土墙的土压力

A.4挡土墙墙背与填料间的摩擦角,可根据墙背的粗糙程度、填料的性质和排水条件,按 数值采用。

背与填料间的摩擦角,可根据墙背的粗糙程度、填料的性质和排水条件,按表A.1所列

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表A.1填料与墙背间的摩擦角

A.5黏性土填料应按JTG3430规定取样,测定重度、黏聚力C、内摩擦角Φ值,可按公式(A.10) 计算综合内摩擦角Φo,当填土内摩擦角Φ较小,黏聚力c较大或墙高较大时,应按工程经验对公式(A 10)计算结果作适当调整。

式中: 一填料试件的重度,kN/m; 一试验所测定的内摩擦角,。 一试验所测定的黏聚力,kN/m;

填料试件的重度,kN/m; 中一一试验所测定的内摩擦角,。; C一试验所测定的黏聚力,kN/m; H挡土墙高度,m。 .6当墙背填料的物理力学特性有变化或受水位影响,需分层计算作用于墙背上的主动土压力时,仍 可采用库仑公式计算,并假定上、下填料层面相平行,将上层填料重量作为附加均布荷载,作用于下层 真料顶面上(见图A.4),主动土压力可按公式(A.11)计算,土压力作用点至计算土层底面的距离可接 公式(A12)计信:

墙背填料的物理力学特性有变化或受水位影响,需分层计算作用于墙背上的主动土压力时,仍 仑公式计算,并假定上、下填料层面相平行,将上层填料重量作为附加均布荷载,作用于下层 上(见图A.4),主动土压力可按公式(A.11)计算,土压力作用点至计算土层底面的距离可按 12)计算:

式中: 上层填料的重度,kN/m; 72 计算填料层的重度,如在水中,应为计入水浮力的重度,kN/m; H一—上层填料的计算厚度(包括上层顶面附加均布荷载换算土层厚度),m H一计算填料层的实际厚度,m; Kza—计算填料层的土压力系数,可参照本文件A.1、A.3规定计算。 其余符号见本文件A.1、A.3的符号注释或标注于图A.4中

H, YH, Z, 2H, +,H,

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A.4不同填料层的土压力计算示意图

,7位于挖方地段,墙后仅有限范围填筑填料的挡土墙,当填料破裂面为沿挖方界面滑动时,可按公 式(A.13)计算作用于墙背上的主动土压力:

式中: 坚硬坡面的坡度角,一般大于或等于45°; S 滑动楔体与墙背之间的摩擦角,按本文件A.4规定采用; 1一 滑动楔体与挖方坡面之间的摩擦角,当挖方坡面为软质岩石,坡面较光滑时:81=2Φ/3 当坡面粗糙或作台阶时:S,=Φ; 产 有限范围破棱体的重力。 其余符号规定见图A.5。

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图A.5有限范围填土的土压力计算示意图

A.8当墙背填料表面倾斜度较大或地表形状不规则,采用库仑公式计算土压力有困难时,可采用图A. 6所示的楔体试算法求解。即先任意假定滑动面,由各个滑动面上土楔的力的平衡关系,试求各个面的 土压力,找出其中最大值作为主动土压力的合力E,其作用点距计算截面的距离,近似取墙顶至计算截 面高度的三分之一

TBT3230-2010 GSM-R数字移动通信系统应用业务 机车同步操控信息传送系统图A.6楔体试算法的土压力图解法示意图

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A.9根据朗金理论挡土墙单位长度上的墙前被动土压力(见图A.7),可按公式(A.14)计算:

式中: E—被动土压力,kN; 墙前土体的重度,kN/m; d实际地面至假想地面的高度,m; h—计算截面至假想地面的高度,m; d 一墙前土体的内摩擦角,°

DB11/ 510-2017 公共建筑节能工程施工质量验收规程E,=亏h (h +2d)tan [ 45°+号

图A.7墙前被动土压力计算示意图

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