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JJF 1881-2020 水(地)源热泵机组能源效率计量检测规则.pdf简介：

"JJF 1881-2020 水(地)源热泵机组能源效率计量检测规则"是一部中国计量检定规程，它详细规定了对水(地)源热泵机组的能源效率进行计量检测的方法、程序和要求。水(地)源热泵是一种利用地表水或地下水资源，通过热泵技术将低温热能转化为高温热能，供建筑物供暖或制冷的系统，具有高效、环保的特点。

该规程的主要内容可能包括： 1. 测量设备和环境条件的要求：规定了测量设备的性能指标，以及测量时需要满足的环境条件。 2. 试验方法：详细描述了如何对热泵机组的能源效率进行实际测量，可能包括输入功率、输出热量、运行时间等数据的获取和处理。 3. 计算与评价：给出了计算能源效率比的公式和评价标准，可能涉及能效比、系数等指标。 4. 检测程序：规定了从准备、实施到报告的完整检测流程。 5. 质量保证：强调了数据的准确性和测量结果的复核要求。

这份规程对于保证水(地)源热泵机组的能效准确评估，推动行业技术进步，以及促进节能减排具有重要意义。

JJF 1881-2020 水(地)源热泵机组能源效率计量检测规则.pdf部分内容预览：

A.2.3功率测量引人的不确定度

根据校准证书给出数字功率计相对扩展不确定度为0.16%（k=2），经计算u（P） =0.011kW,cp=1,则cpu(P)=0.011kW

JTS∕T 198-2-2019 水运工程设计信息应用标准A.2.4制冷消耗功率测量不确定度结果

依据式（A.7），计算得到制冷消耗功率合成标准不确定度为u。（Pn）=0.021kW。 取包含因子k=2，则扩展不确定度U（P.）=0.042kW。以测量平均值13.401kW作 为测量结果，则相对扩展不确定度为0.29%。 制冷消耗功率合成不确定度结果汇总见表A.4

表A.4制冷消耗功率合成不确定度结果汇总表

A.3制热量测量不确定度评定

A.3制热量测量不确定度评定

A.3.1测量原理和测量

试验采用液体载冷剂法，同样忽略使用侧和热源侧换热器及压缩机至冷凝器段的辅 助设备与环境空气传递热量的影响。机组制热量的计算如公式（A.9）所示：

机组制热量，W； 平均温度下使用侧水的比热容，J/（kg·℃）； P 平均温度下使用侧水的密度，kg/m"； qV 使用侧水的体积流量，m"/s;

t一使用侧进水温度，℃； t2一一使用侧出水温度，℃。 测试过程中使用侧水的温度变化很小，可视c和。为常数，则制热量的不确定度与 输入量qv和t1、t2的不确定度有关，且这三个输人量相互独立不相关。 制热量标准不确定度计算如公式（A.10）所示：

u(Q)=u（Q）+[Cq（qv)]+[cut)]+[c（t2)]

u(Qh) 制热量的合成标准不确定度； uA(Q) 测量重复性引入的标准不确定度； u(qv) 体积流量测量引人的标准不确定度； u(t,) 进水温度测量引人的标准不确定度； u(t2) 出水温度测量引人的标准不确定度； )Ca)Ci 各项灵敏系数

A.3.2测量重复性引入的不确定度

行10次独立的测量，测量数据见表A.5

表A.5制热量10次独立测量数据

用贝塞尔公式计算测量结果，可得制热量测量重复性引入的标准不确定度，按 (A.11)计算：

式中： Q：——第i次独立测量得到的制热量； n 独立测量次数，此处n=10。 计算得出u^（Q）=0.053kW。

A.3.3体积流量测量引人的不确定度

(Q:Qh) uA(Qn)

根据校准证书给出流量计的最大允许误差为1%，均匀分布，则相对不确定度关 6 / /3=0. 577%。经计算, u(gv) =0. 079 m² /h。

灵敏系数ca计算公式为

aQh a qv cp(t2—t1)

45℃时，水的比热容为4.176kJ/（kg·K），密度为990kg/m。t2一t=5.2℃ 经计算, Ca =21 580 kJ /m², 则 |ca u(gv) =0. 476 kW。

A.3.4进水温度测量引人的不确定度

根据校准证书，进水温度的扩展不确定度为0.03℃（k=2），则u（t）=0.015℃ 灵敏系数c.计算公式为：

A.3.5出水温度测量引入的不确定度

45℃时，水的比热容为4.176kJ/（kg·K），密度为990kg/m。流量qv .75m²/h，经计算，Cr。=15.79kW/℃，则lcr,u(t，)=0.237kW

A.3.6制热量测量不确定度结果

依据公式（A.10），计算得到制热量合成标准不确定度为：u。（Qh）0.58kW，取 包含因子k=2，则扩展不确定度U（Qn）=1.2kW。以测量平均值82.673kW作为测 量结果，则相对扩展不确定度为1.4%。 制热量合成不确定度结果汇总表见表A.6。

表A.6制热量合成不确定度结果汇总表

A.4制热消耗功率测量不确定度评定

制热消耗功率由数字功率计直读得到，不确定度考虑测量重复性以及功率测量引

的不确定度。制热消耗功率合成标准不确定度计算如公式（A.15）所示 u(P.) = u (P.) +[c pu(P)2

ue(Ph) 制热消耗功率的合成标准不确定度； uA(Ph) 测量重复性引人的标准不确定度； u(P) 功率测量引入的标准不确定度； CP 灵敏系数

A. 4.2测量重复性引人的不确定度

进行10次独立的测量，测量数据见表A.7

表A.7制热消耗功率10次独立测量数据

同样，用贝塞尔公式计算测量结果，可得制热消耗功率测量重复引入的标准不确定 度，按公式（A.16）计算

羊，用贝塞尔公式计算测量结果，可得制热消耗功率测量重复引人的标准不确定 公式（A.16)计算

式中： P：—第i次独立测量得到的制热消耗功率； 一独立测量次数，此处n=10。 计算得出uA（Ph）=0.010kW

A.4.3功率测量引入的不确定度

根据校准证书给出数字功率计相对扩展不确定度为0.16%（k=2），经计算u（P）= 0.015kW,cp=1,则c,u(P)=0.015kW。

A.4.4制热消耗功率测量不确定度结果

依据公式（A.15），计算得到制热消耗功率合成标准不确定度为u。（P，）=0.018kW。 取包含因子k=2，则扩展不确定度U（Ph）=0.036kW。以测量平均值18.624kW作 为测量结果，则相对扩展不确定度为0.19%。 制热消耗功率合成不确定度结果汇总表见表A.8。

表A.8制热消耗功率合成不确定度结果汇总

A.5全年综合性能系数不确定度评定

全年综合性能系数ACOP=0.56EER十0.44COP。从制冷量、制冷消耗功率、制 热量、制热消耗功率的不确定度可以计算出ACOP的不确定度。本示例中，EER： 5.75kW/kW. COP=4. 44 kW/kW.ACOP=5.17 kW/kW。计算过程如下:

=0.03 kW/kW 取k=2，ACOP的相对扩展不确定度为1.1%

Qn EER P. u(EER) u(Qn) u(Pn) EER Q. P u(EER) n) ·EER Qn P 1.47% 0.29% X5.75kW/kW 2 =0.04kW/kW

[四川]中建著名商业广场施工组织设计2017）源热泵机组能源效率计量检测原始

JJF1881—20207检测结论7. 1能源效率标识标注的结论：7. 2名义制冷量的结论：7. 3名义制冷消耗功率的结论：7. 42名义制热量的结论：检测结论7.52名义制热消耗功率的结论：7.6全年综合性能系数的结论：7. 7能效等级的结论：7. 8总体结论：8其他说明检测人员：核验人员：附件：1.能源效率标识（照片）2.样本铭牌（照片）3.样本外观（照片）22

水（地)源热泵机组 能源效率计量检测报告

1.本单位是国家法定计量检定机构，计量授权证书编号为文文文文 2.本单位用于水（地）源热泵机组能源效率计量检测的测量设备具有有效的检定 校准证书，其量值可溯源到国家计量基准。 3.本报告无检测单位的检测专用章或公章无效。 4.本报告无主检人、审核人、批准人签名无效。 5.本报告涂改无效。 6.复制本报告未重新加盖检测单位的检测专用章或公章无效。 7.对检测报告若有异议，应于收到报告之日起十五日内向出具报告单位提出，逾 期视为认可检测结果。 8.本报告仅对本检测样本或检测批负责

《风景名胜区监督管理信息系统技术规范 CJJ/T195-2013》5.2能效指标（能源消耗量）

6.1能源效率标识标注的结论： 6.2名义制冷量的结论： 6.3名义制冷消耗功率的结论： 6.4名义制热量的结论： 6.5名义制热消耗功率的结论： 6.6全年综合性能系数的结论： 6.71 能源效率等级的结论： 6.8总体结论：

附件： 1.能源效率标识（照片） 2.样本铭牌（照片） 3.样本外观（照片）