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广州瑞宝大厦深基坑塔式起重机基础钢结构平台施工方案简介：

广州瑞宝大厦深基坑塔式起重机基础钢结构平台施工方案，通常是一个复杂的工程项目，主要包括以下几个步骤：

1. 项目准备：首先，需要对施工现场进行详细勘察，了解深基坑的地质情况、周围环境和地下管线等，以确保施工的安全和有效性。然后，根据设计方案，制定详细的施工计划，包括材料采购、设备进场、人员分工等。

2. 基础施工：在深基坑中，会设置塔式起重机的基础，这通常涉及开挖、混凝土浇筑、钢筋绑扎等工作。对于钢结构平台，可能需要建设钢结构框架，这可能包括预应力混凝土、焊接或螺栓连接等工艺。

3. 平台搭建：平台的搭建通常采用分段施工的方式，先搭建主体结构，再进行平台面的铺设和加固。平台需要有足够的承载力，以承受塔式起重机的重量和工作时的冲击力。

4. 安装塔式起重机：在钢结构平台稳定后，进行塔式起重机的安装，包括塔身的提升、旋转、臂架的安装和调试，确保其性能稳定、操作安全。

5. 质量检测与验收：施工完成后，进行全面的验收，包括结构强度、稳定性、安全防护设施等，符合相关建筑规范和安全标准后，才能投入使用。

6. 运行维护：塔式起重机安装后，需要定期维护和检查，确保其稳定运行，防止安全事故。

以上就是大致的施工方案简介，具体的实施可能会根据实际情况进行调整。

广州瑞宝大厦深基坑塔式起重机基础钢结构平台施工方案部分内容预览：

三、塔吊基础施工方案总说明

1. 施工程序与施工方法：

依据施工组织设计选定的塔吊平面位置（见大厦施工平面布置图）测量放线，定出四根格构柱，即钻孔灌注桩的中心位置，做好标志。

根据测量定位标志进行钻孔灌注桩成孔、清孔，同时制作灌注桩钢筋笼。将预制好的格构柱套入钢筋笼，与钢筋笼钢筋焊接固定一同下放到桩孔内JB／T 7679-2019标准下载，按测量定位标志对格构柱进行定位定向，用水准仪测定柱顶标高，并立即予以可靠固定。

格构柱位置、方向、标高固定后，按图2和图3在桩心扦入导管进行第二次清孔，灌注砼到承台顶面标高以上0.5～1.0m,两天后，桩顶以上的空桩部位用砂填平到地面。

四根砼灌注桩完成后，按图2和图3首先焊接格构柱的钢垫板，同时预制H型钢十字梁。H型钢十字梁的制作是先将其中一根切割好的H型钢与另一根完整的H型钢90°交叉焊接，磨平焊缝后贴焊连接钢板，完成后将十字钢梁翻过身来，同样操作焊接另一面。H型钢十字梁制作时的翻身由汽车吊进行。

钢垫板与格构柱顶焊接完成后，用汽车吊将制作好的十字钢梁吊放到格构柱顶的钢垫板上正确就位，使十字梁的轴线交点到四个格构柱的中心点等距，并使十字梁H型钢的腹板与格构柱的对角线重合，将H型钢的下翼缘与钢垫板焊接，接着焊接加筋钢板。

H型钢十字梁与格构柱连接完成后，将槽钢水平系杆焊在H型钢梁端腹板和下翼缘板上。至此，钢平台的平台面结构全部完成。

以后，随着基坑的分层开挖，每挖到一道水平系杆以下0.5m深度位置，则及时安装一层水平系杆和斜撑。直到挖至格构柱下的砼承台底标高时，凿除高出砼承台底面以上的砼灌注桩桩头，绑扎承台钢筋，灌注承台砼。

b 格构柱施工完成后垂直度不得大于1/300；钢柱中心水平位移不得大于2cm；平台面标高偏差不得大于1cm,格构柱边应和轴线相平行，偏差角不得大于10°；

c 焊接采用手工焊，E43焊条，焊缝质量要求1级；

d钢平台使用钢材须进行材料性能检验，合格后方能使用；

e 构件焊接时应控制焊接变形和焊接残余应力的影响；

f 必须完成钢平台架四周第一道剪刀撑和水平杆（[22b）后才能安装塔吊；

g 图中未注明的焊缝高度不得小于8mm；

h 在焊接时，应一端一端焊接，焊完杆件一端后等温度冷却后再进行另一端的焊接，避免焊接温度应力过大，影响设计强度；

i 在焊接钢平台支架过程中，上部塔吊应停止工作。

在挖土过程中，严禁挖机盲目挖掘，在有格构柱的位置，应采用人工挖掘，严禁挖机碰撞钢柱。

格构柱在位于房屋基础底板h/2处须焊接钢板止水片，防止格构柱处底板渗水；

在格构柱与楼板交接处，楼板沿格构柱留出300×300mm洞口，待塔吊拆除后后浇，洞口按构造要求增加配筋。

四、塔吊桩基和钢结构平台设计图

五、塔吊桩基和钢结构平台设计计算书

<1> 荷载分析，根据塔机生产厂家提供的ST5015/ST5513塔机在标准高度时基受力参数图表：（如下图所示）

<2> 对塔吊生产厂提供的塔吊基础受力图表的分析

③ p/4=539.22KN÷4=134.805KN

F1=①+②+③=715.8KN<表中F1（=814.3KN）

p/4=465.1KN÷4=116.275KN

F1=①+②+③=967.25KN<表中F1

<3> 钢平台钢梁受力简图

根据荷载分析情况，宜采用生产厂提供的参数表中，非工作状态时的F1和F2为设计荷载

HM500×300(448×300×11×18)计算参数：

ßb=1.75 y=30.2 A=164.4m2 h=488mm Wx=2930cm3 t1=11mm

Φb= ßb*(4320/2)*(Ah/Wx)

*=1.75*(4320/30.22)*(16440*488/2930*103)* =22.967

==193N/mm2

腹板 <85× 满足

Vmax=572.4KN Ix=71400cm4 tw=11mm Sx=1550cm3

Jmax=

mm

=1.52mm

(载荷q对钢梁的挠度影响极微,约去不计) 满足

<1> 端土承载力设计值经深度修正为：

桩径Ø850 S=2.67m A=0.567m2 砼C30

<2> 单桩抗压承载力

桩顶最大竖向压力为NB

荷载NB 平台梁最大支座反力572.4KN

平台面水平力诱发的竖向力

88.7KN*8.5m÷4.24m=177.82KN

格构柱:（1.611KN/格）*20格=32.22KN

0.258KN/m*3.53m*2.414*3=6.6KN

1.29KN/m*2.5m*2=6.45KN

桩身自重:25*0.567*7.7=109.15KN

砼承台:25*4.62*0.6÷4=79.4KN

R1=(17*2.88+35*3.1+40*1.72)*2.67

*1.2+550*0.56=1036.8KN>NB=984KN 满足

安装算量GQI2018之100高频问题.pdf桩身抗压承载力(按C20砼算)

R2=0.8*10N/mm2*0.567*106÷1000

=4536KN>NB 满足

<3> 单桩抗拔承载力

单桩最大拔力Nmax=NA

平台面水平力诱发的竖向力:

JB／T 13653-2019 锤式破碎机 铸造锤头 技术条件.pdf 钢平台:45.27KN