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跨线桥满堂支架施工方案（力学分析详细）简介：

跨线桥满堂支架施工方案，通常指的是在桥梁建设过程中，为了支持桥墩的施工，采用的一种临时结构，即在桥墩下方搭建的大型支架体系。满堂支架通常由多排立杆、水平横杆和剪刀撑等构成，形成一个整体的支撑平台。

力学分析详细方面，主要包括以下几个步骤：

1. 结构稳定性分析：首先要考虑支架的稳定性，包括立杆的稳定性（如稳定性计算、承载力验算）和整体结构的稳定性（如倾覆、滑移等）。这需要考虑风荷载、自重、施工荷载等因素。

2. 强度分析：计算满堂支架各部分的承载能力，如立杆、横杆和剪刀撑的抗压、抗拉强度，以确保其在施工过程中不会因过载而破坏。

3. 刚度分析：分析支架的变形情况，确保在施工过程中，支架能够承受结构的自重和施工荷载，同时保证桥梁的正常施工。

4. 位移控制：根据施工荷载的变化，预测支架的位移，以确保施工安全，避免支架过大变形或位移导致的结构破坏。

5. 地震影响分析：如果所在区域地震频发，还需要考虑地震荷载对支架的影响，进行抗震设计。

6. 施工过程中的监测：施工过程中，需要定期对支架进行监测，以确保其性能稳定。

所有这些分析的结果都需要符合相关的建筑结构设计规范和标准，以保证施工安全和桥梁建设的顺利进行。

跨线桥满堂支架施工方案（力学分析详细）部分内容预览：

竹胶板（δ＝15 mm）截面参数及材料力学性能指标:

W=bh2/6=1000*152/6=3.75*104mm3

DB32／T 2918-2016标准下载I=bh3/12=1000*153/12=2.81*105mm3

Mmax＝ql2/10＝22.96*0.3*0.3/10＝0.207KN*m

σmax＝Mmax /W＝0.207*106/3.75*104＝5.52MPa＜[σ0]=80 MPa 合格

荷载: q=1.2*(11+0.55)= 13.86kN/m

f＝ql4/(150EI)＝13.86*3004/(150*6*103*2.81*105)＝0.44mm＜[f0]＝300/400＝0.75mm 合格

横向方木搁置于间距90cm的纵向方木上,横向方木规格为100 mm *100mm,横向方木亦按考虑。

q1=(1.2*(11+0.55)+1.4*(2.0+2.0+2.5))*0.3+6*0.1*0.1=6.95kN/m

Mmax＝q1l2/10＝6.95*0.62/10＝0.252KN*m

σmax＝Mmax /W＝0.252*106/8.33*104＝3.0MPa＜[σ0]=10.8 MPa 合格

荷载: q=1.2*（11+0.55）*0.3= 4.16kN/m

f＝ql4/(150EI)＝4.16*9004/(150*9.9*103*8.33*106)＝0.34mm＜[f0]＝900/400＝2.25mm 合格

纵向方木规格为10*15cm，立杆纵向间距为90cm。纵向方木按简支梁考虑，计算跨径为90cm。

横向方木所传递给纵向方木的集中力为：

箱底: P=6.9*0.9=6.21kN

纵向方木自重：g＝6*0.1*0.15＝0.09 kN/m

按最大正应力布载模式计算：

支座反力 R＝(6.21*3+0.09*0.9)/2=9.36KN

σmax＝Mmax /W＝2.34*106/3.75*105＝6.24MPa＜[σ0]=10.8 MPa 合格

按最大支座反力布载模式计算：

f＝Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI)＝

16.65*1000*9003/(48*9.9*103*2.81*107)+5*0.09*9004/(384*9.9*103*2.81*107)＝0.9mm＜[f0]＝900/400＝2.25mm 合格

每根立杆所承受的坚向力按其所支撑面积内的荷载计算，忽略横向方木自重不计，则纵向方木传递的集中力（以跨度0.9米计算）：

P1=(1.2*(11+0.55)+1.4*（2.0+2.0+2.5）)*0.92 +0.09*0.9=21.31kN

起见满堂式碗扣支架按10米高计，其自重为：

g=10*0.235=2.35 KN

单根立杆所承受的最大竖向力为：

N=21.31+2.35=23.66 kN

横杆步距为按1.2m计算，故立杆计算长度为1.2m。

长细比λ=L/i=1200/15.78=76<80,

[N]= φA[σ]=0.513*489*215=53.93kN

σa＝N/Aji=23.66*1000/489=48.38MPa＜ [σa]=140 MPa 合格

（5）地基承载力不需再进行验算。

3.2.4翼缘板下支架检算

由前面计算可知，翼缘板下方支架同箱梁底板（厚度为22cm）下支架，因此不再进行检算。

侧模采用δ＝15 mm的竹胶板,横向背带采用间距0.2米的5*8cm方木,坚带采用间距0.6米的10*15cm方木。

侧压力：PM=0.22γt0β1β2v1/2

式中：γ—的自重密度，取25KN/m3；

t0—新浇的初凝时间，可采用t0＝200/(T+15）,T为砼是温度℃，取5.7；

β1—外加剂影响修正系数取1.2；

β2—砼坍落度影响修正系数取1.15；

v—浇注速度（m/h）,取0.4

PM =0.22*25*5.7*1.2*1.15*0.41/2=27.36KN/m2

有效压头高度：h= PM /γ=27.36/25=1.09

振捣砼对侧面模板的压力：4.0 KPa

水平荷载：q=1.2*27.36*1.09/2+1.4*4.0=23.49kN/m

此水平力较底板竖向力少得多，侧模和纵横向背带以及斜撑钢管均可以满足要求不需再进行检算。另外为防止立柱钢管（弯压构件）失稳，需用通向箱梁中心方向的斜钢管（与多数立柱钢管连接以减少立柱钢管承受的水平荷载）与立柱钢管连接平衡其反力，从而保证支架水平方向稳定。

3.3大明路跨线桥支架计算

①碗口式支架钢管自重，可按表1查取。

②钢筋砼容重按25kN/m3计算则：

腹板和端、中横隔梁：25×2.7=67.5 KPa

箱梁底板厚度为50cm:25×(0.25+0.5)=18.75KPa

③模板自重(含内模、侧模及支架)以砼自重的5%计,则:

腹板和端、中横隔梁：67.5×0.05=3.375 KPa

箱梁底板厚度为50cm:18.75×0.05=0.938KPa

④施工人员、施工料具堆放、运输荷载: 2.0kPa

⑤倾倒时产生的冲击荷载： 2.0kPa

⑥振捣产生的荷载: 2.5kPa

计算强度:q=1.2×(②+③)+1.4×(④+⑤+⑥)

计算刚度:q=1.2×(②+③)

3.3.2腹板和端、中横隔梁下方支架检算

底模采用δ＝15 mm的竹胶板,直接搁置于间距L=20cm 的10×10cm横向方木上，按考虑,取单位长度(1.0米)板宽进行计算。

q=1.2×(67.5+3.375)+1.4×（2.0+2.0+2.5）=94.15kN/m

竹胶板（δ＝15 mm）截面参数及材料力学性能指标:

Mmax =ql2/10 = 94.15×0.2×0.2/10=0.376KN.M

σmax = Mmax/W = 0.376×106/3.75×104=10.02MPa<[σ0]=80 MPa合格

荷载: q=1.2×(67.5+3.375)= 85.05kN/m

f =ql4/150 EI= 85.05×2004/150×6×103×2.81×105=0.43mm

[f0]=200/400=0.50mm

f < [f0] 合格

横向方木搁置于间距60cm的纵向方木上,横向方木规格为100 mm ×100mm,横向方木亦按考虑。

q1 = [1.2×(67.5+3.375)+1.4×（2.0+2.0+2.5）] ×0.2+6×0.1×0.1= 18.89KN/M

Mmax =q1l2/10 = 18.89×0.63/10=0.408KN.m

σmax = Mmax/W = 0.408×106/8.33×106=4.9MPa<[σ0]=10.8MPa合格

荷载: q=1.2×（67.5+3.375）×0.2= 17.01kN/m

f =ql4/150 EI= 17.01×6004/150×9.9×103×8.33×106=0.27mm

[f0]=600/400=1.5mm

f < [f0] 合格

纵向方木规格为10×15cm，腹板和端、中横隔梁下立杆纵向间距为60cm。纵向方木按简支梁考虑，计算跨径为60cm。

横向方木所传递给纵向方木的集中力为：

箱底: P=18.85×0.6=11.31kN

纵向方木自重：g＝6×0.1×0.15＝0.09 kN/m

按最大正应力布载模式计算：

支座反力 R＝(11.31×3+0.09×0.6)/2=16.99KN

σmax＝Mmax /W＝3.62*106/3.75*105＝9.6MPa＜[σ0]=10.8 MPa 合格

按最大支座反力布载模式计算：

f＝Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI)＝

39.78*1000*6003/(48*9.9*103*2.81*107)+5*0.09*6004/(384*9.9*103*2.81*107)＝0.64mm＜[f0]＝600/400＝1.5mm 合格

每根立杆所承受的坚向力按其所支撑面积内的荷载计算，忽略横向方木自重不计，则纵向方木传递的集中力（均以跨度0.6米计算）：

P1=(1.2*(67.5+3.375)+1.4*（2.0+2.0+2.5）)*0.6*0.6 +0.09*0.6

起见满堂式碗扣支架按10米高计，其自重为：

g=10*0.235=2.25 KN

单根立杆所承受的最大竖向力为：

N=33.98+2.25=36.23 kN

横杆步距按1.2m计算QB／T 5620-2021 罗拉车计算机控制器.pdf，故立杆计算长度为1.2m。

长细比λ=L/i=1200/15.78=76<80,

[N]= φA[σ]=0.513×489×215=53.93kN

σa＝N/Aji=36.23×1000/489=74.09MPa＜ [σa]=140 MPa 合格

因支架底部通过底托（底调钢板为7cm×7cm）坐在原有砼路面上或硬化后的水泥路面上,另外承台基坑和原有绿化带范围内严格按和标准分层夯填,顶部浇筑15cmC15砼,因此基底承载力至少可以达到15 MPa。

因此σmax=N/A=36.23×103/0.072=7.4 MPa＜15 MPa 可以

3.3.3箱梁底板下支架检算

3.3.3.1箱梁顶板厚25cmYD／T 5185-2021 IP多媒体子系统(IMS)工程设计规范.pdf，底板厚度50cm情况下支架检算