标准规范下载简介

SL 285-2020 水利水电工程进水口设计规范（替代SL 285-2003，清晰无水印，附条文说明）简介：

《SL 285-2020 水利水电工程进水口设计规范》是中国水利水电行业的一项技术标准，它替代了之前的标准SL 285-2003。这个规范主要针对水利水电工程中的进水口设计，提供了一套详细的工程设计、施工和运行管理的指导原则。

进水口是水电站的重要组成部分，主要负责引导和调节上游来的水流进入水轮机，因此其设计必须考虑诸多因素，如水流特性、结构强度、安全防护、环境影响等。SL 285-2020规范涵盖了进水口的型式选择、尺寸确定、材料选用、结构形式、施工工艺、安全措施、运行维护等方面，旨在保证进水口的高效、安全和经济运行。

附条文说明部分是对规范中各项条款的详细解读和释义，帮助设计人员和相关专业人员更好地理解和应用规范中的规定，确保工程设计的科学性和可行性。

总的来说，SL 285-2020 水利水电工程进水口设计规范是水利水电行业在进水口设计领域的重要技术法规，对于提升我国水利水电工程的质量和安全水平具有重要意义。

SL 285-2020 水利水电工程进水口设计规范（替代SL 285-2003，清晰无水印，附条文说明）部分内容预览：

式中 O 建基面上计算点的法向正应力，kPa； ZV 建基面上法向力总和，kN； ZMx、ZM, 建基面上法向力和切向力对形心轴X、Y轴的 力矩总和，kN·m； 、y 建基面上计算点至形心轴Y、X轴的距离，m；

JxJ 建基面对形心轴X、Y轴的惯性矩，m。

1整体布置进水口建基面应力标准应与大坝、河床式水电

1整体布置进水口建基面应力标准应与大坝、河床式水电 站或拦河闸等枢纽工程主体建筑物相同。 2对于独立布置进水口，当建基面为岩石地基时，建基面 法向应力应符合下列规定： 1）在各种荷载组合下（地震情况除外），建基面法向应力 不应出现拉应力，法向压应力不应大于塔身混凝土容 许压应力以及地基充许承载力。 2）地震情况下CJJ 61-2017：城市地下管线探测技术规程（无水印，带书签），建基面法向压应力不应大于塔身混凝土 动态容许压应力，并不应大于地基充许承载力。 6.3.8土质地基上进水口地基应力、渗流稳定、沉降计算及地 基允许承载力的确定应符合SL265的有关规定

6.4.1进水口结构静力计算可采用结构力学方法进行，大型或 重要工程进水口宜同时进行整体结构有限元分析计算。 6.4.2土质地基上的进水口采用结构力学方法作静力分析时： 可按弹性地基上倒框架模型或弹性地基梁（板）模型计算，对所 切取的典型断面单宽切条，应计入两侧的不平衡剪力；边荷载的 确定应符合SL265的规定；当计算断面的地基有不均匀沉降时 应考虑其不利作用。 6.4.3对于斜坡式进水口和竖井式进水口，隧洞和竖井结构设 计应按SL279确定。 6.4.4坝式进水口应根据运行条件、坝体荷载，分段计算孔口 应力。 6.4.5塔式和岸塔式进水口的塔身可根据体形轮廓按筒体或框 加

6.4.2土质地基上的进水口采用结构力学方法作静力分析时 可按弹性地基上倒框架模型或弹性地基梁（板）模型计算，对所 切取的典型断面单宽切条，应计入两侧的不平衡剪力；边荷载的 确定应符合SL265的规定：当计算断面的地基有不均匀沉降时 应考虑其不利作用

6.4.3对于斜坡式进水口和竖井式进水口，隧洞和竖井结构设 计应按SL279确定。 6.4.4坝式进水口应根据运行条件、坝体荷载，分段计算孔口 应力。

6.4.6进水口闸孔结构可按弹性地基梁（板）或弹性地基上 框架设计。

6.4.7岸塔式和斜坡式进水口的边坡应根据边坡地形地质条件、 地下水位和水库运行等因素进行设计，应符合SL386的相关 规定。

6.4.8拦污栅支承结构应通过合理选择栅墩数目、栅墩厚度

墩间联系结构和顺水流向（含斜向）的支承结构型式与

6.4.9进水口整体结构和局部构件设计应符合SL191的规负

6.5.1进水口地基应有足够的承载能力、结构稳定性、

6.5.1进水口地基应有足够的承载能力、结构稳定性、渗透稳 定性和良好的抵抗变形特性，

6.5.2进水口宜修建在地质条

状较差的断层、破碎带、软弱夹层、裂隙密集带、岩溶等地质缺 陷，应予挖除或作加固处理；对于土质地基，持力层性状应均 匀、稳定，当有软弱下卧层时，应采取相应的加固措施

修建在土基上的进水口地基处理应符合SL265的规定

7.0.1安全监测项目应根据工程条件与工程需要，结合进水口 功能与规模以及建筑物级别等具体情况确定。 7.0.2进水口的安全监测分为常规项目和专门项目两类，应符 合SL725的规定。 7.0.3常规安全监测应包括下列内容： 1 进水口上游水位。 2 拦污栅前后水压差。 3 建筑物变形。 4 边坡变形。 5 分层取水进水口水温。 7.0.4 专门安全监测应包括下列内容： 1 重要结构部位和土基部位的应力与变形。 2 地震效应。 3 泥沙与冰情。 其他

X2 Y (1. 5D)2 (0.5D)2

式中X一林 椭圆曲线沿长轴方向的坐标； Y一椭圆曲线沿短轴方向的坐标： D一矩形孔口的高度（垂直收缩时）或宽度（水平收缩 时），m。 A.0.2当有压式进水口管道流速小于9m/s时，除可按A.0.1 条规定采用椭圆曲线外，也可选用由若干不同半径的圆弧段、直 线段组成的近似椭圆曲线的组合曲线；对于流速很低的进水口 （如灯泡贯流式机组进水口等）可采用单一半径的圆曲线。 A.0.3高、中水头无压式进水口具有非淹没自由泄流或孔口出 流的体形时，应符合SL319和SL253的规定。 A.0.4进水口段布置有升降式平面闸门门槽时，其体形可参照 SL 74 的有关规定

B.1有压式进水口最小淹没深度

B.1.1有压式进水口最小淹没深度见图B.1.1。从防止产生费 通式漏斗漩涡考虑，最小淹没深度可按公式（B.1.1）估算：

图B.1.1有压式进水口最小淹没深度示意图

S= Cud //2

式中S一 最小没深度，m； d 闸孔高度，m； 0 闸孔断面平均流速，m/s； C系数，对称水流取0.55，边界复杂和侧向水流 取0.73。 B.1.2从保证进水口内为压力流，最小没深度S可按公式 ( B. 1. 2 ) 估算,

B.1.2从保证进水口内为压力流，最小没深度S可按公式

(B. 1.2)估算

B.2高速水流空化数计算

表B.2.1水温与水的饱和蒸汽压力（水柱）的关系

式中　 水流空化数； 初生空化数。

B.3.1拦污栅水头损失可按公式（B.3.1）计算：

> (1. 3 ～ 1. 5)g

当拦污栅无独立支墩时：

当拦污栅具有独立支墩时！

51 =β1 31 sina

i=β + β2 32 sina (b

式中 过栅平均流速水头，m； 2g 重力加速度，取9.81m/s²，下同； 拦污栅水头损失系数； 31、32 拦污栅栅片及拦污栅支墩形状系数，可按表B.3.1 取值； S1、61 拦污栅片厚度及栅片间净距，cm； S2、62 拦污栅支墩厚度及支墩间净距，cm； α 拦污栅栅面的倾角。

表B.3.1栅条形状系数

B.3.2有压式进水口喇叭段水头损失可按公式（B.3.2）计算：

式中 02 喇叭段最小断面平均流速水头，m； 2g 52 喇叭口水头损失系数，矩形断面平顺收缩时为 0.05～0.1，平顺扩大时为0.1～0.15。 B.3.3闸门槽水头损失可按公式（B.3.3）计算：

武中 U3 ———闸门槽断面平均流速水头，m; 2g 53—闸门槽水头损失系数为0.05～0.15。 B.3.4压力管道渐变段水头损失可按公式（B.3.4）计算：

式中 04 2g 压力管道渐变段最小断面平均流速水头，m； 4渐变段水头损失系数，由方变圆或收缩时为 0.05，由圆变方或扩大时为0.1，扩散角一般不 大于10°。 B.3.5沿程损失可按公式（B.3.5）计算

式中R进水口流道水力半径，m； L进水口流道计算长度，m； C一谢才系数，采用曼宁公式计算； 进水口流道表面糙率

C. 1. 17 槽内纵向流速应天于可能进人槽内的最天推移质的起动 流速。 C.1.2推移质的起动流速应根据工程具体情况通过试验分析确 定。当缺乏资料时，可用沙莫夫经验公式估算：

Uk = 4. 6d/xh司

式中　Uk—一泥沙起动流速，m/s; dmax一从安全计，可采用进入槽内的最大推移质粒径，m； h冲沙时的槽内水深，m。 C.1.3冲沙槽的设计流量包括进水口引用流量及冲沙闸门冲沙 流量两部分，后者不宜小于前者。 C.1.4冲沙槽宜前宽后窄，保持槽内纵向流速有较均匀的 分布。 C.1.5计算出的槽宽较大时，可将冲沙闸分成两孔或多孔。 C.1.6当冲沙闸为两孔或多孔时，可在冲沙槽内设置潜没 的导沙顺坎和丁坎（图C.1.6），以增大防沙效果。其中顺 坎宜与槽内水流方向平行，丁坎宜与水流方向成30°～40 交角。坎高可取槽内冲沙时水深的1/3～1/2（丁坎常低于 顺坎）。 C.1.7当冲沙闸为一孔且冲沙槽较宽时，也可设置导沙丁坎和 顺坎。

C.1.8有条件时冲沙槽宜保持一负

拦沙坎；2一导沙丁坎；3一导沙顺坎；4一束水墙；5一冲沙槽： 6一冲沙闸；7一泄洪闸；8一进水闸；9一天然或人工弯道 一拦沙坎前缘与冲沙闸轴线的夹角 图C.1.6进水口及其防沙设施示意图

C.2.1进水口前设拦沙坎（图C.1.6）：其高度宜不低于2.5～ 3.0m，也可为槽内冲沙水深的50%左右。有条件时坎高宜取更 大些。 C.2.2拦沙坎前缘与冲沙闸轴线的交角（图C.1.6）宜采用 105°～110°。 C.2.3结合水工建筑物拦沙导沙的要求，可对上游施工围堰进

行拆除改造，起到拦沙坎的作用（图C.2.3）。

图C.2.3由上游施工围堰改建的拦沙坎 （以河床式水电站平面图为例）

C.3. 1可 束水墙宜与施工期纵向导墙（围堰）相结合。 C.3.2 束水墙墙顶高程不宜低于冲沙水位。 C.3.3可 束水墙长度宜超过或接近进水口前拦沙坎上游端部。 C.3.4束水墙平面上可根据枢纽工程的具体情况，布置成直 线、圆弧，或直线一曲线形

C.4枢纽工程泄洪闸、冲沙闸

C.4.1排沙、冲沙建筑物应具有足够的泄水排沙能力。 C.4.2冲沙闸底板宜不超过泄洪闸底板高程。 C.4.3大中型工程宜通过模型试验论证闸底板高程。除考虑闸 前的排沙效果外，还应考虑闸后河床的冲淤问题。

前的排沙效果外CJJ 110-2017-T：建筑与小区管道直饮水系统技术规程（无水印 带书签），还应考虑闻后河床的冲淤问题

C.4.4在设计初期，进行枢纽工程布置和防沙方案比较时，可 按下列原则初步确定底板高程： 1对于山区或半山区河流，若河床纵向变形处于下切阶段 且引水率和推移质输沙量不大，此时底板可取为原河床平均河底 高程。 2对于山区或半山区河流，当引水率超过50%，且河流推 移质输沙量较大，而河床纵向变形不属于下切阶段时，底板高程 应比原河床平均河底高程拾高1～2m

1一排沙孔：2一排沙孔进口检修门槽：3一出口事故检修门槽

置在轴流机组尾水管两侧的排沙孔（部

电网技术改造工程概算定额 第一册 建筑修缮工程(2015年版) 一排沙孔：2一进水口检修门槽：3一出口事故门槽

标准历次版本编写者信息