SL 285-2020 标准规范下载简介

SL 285-2020 水利水电工程进水口设计规范(附条文说明).pdf简介：

SL 285-2020《水利水电工程进水口设计规范》（附条文说明）是中华人民共和国水利行业标准，它是一部针对水利水电工程进水口设计的专业规范。进水口是水力发电站、供水工程、泄洪设施等的重要组成部分，它负责将外部水源引入到水工建筑物内，如水库、水电站等。

该规范详细规定了进水口的选址、型式、尺寸、结构、材料选择、施工技术、安全防护、运行管理等多方面的设计要求和方法，旨在保障进水口的结构安全、运行稳定，同时满足工程的经济性、可维护性和环境友好性。

"附条文说明"是对规范中的具体条文进行解释和说明的部分，可以帮助设计者和施工人员更好地理解和应用规范，解决在实际设计和施工中可能遇到的问题。它通常包括了技术背景、设计原理、实施要点等，是规范的重要补充资料。

SL 285-2020 水利水电工程进水口设计规范(附条文说明).pdf部分内容预览：

式中 O 建基面上计算点的法向正应力，kPa； ZV 建基面上法向力总和，kN； ZMx、ZM, 建基面上法向力和切向力对形心轴X、Y轴的 力矩总和，kN·m； 、y 建基面上计算点至形心轴Y、X轴的距离，m；

JxJ 建基面对形心轴X、Y轴的惯性矩，m。

1整体布置进水口建基面应力标准应与大坝、河床式水电

1整体布置进水口建基面应力标准应与大坝、河床式水电 站或拦河闸等枢纽工程主体建筑物相同。 2对于独立布置进水口，当建基面为岩石地基时，建基面 法向应力应符合下列规定： 1）在各种荷载组合下（地震情况除外），建基面法向应力 不应出现拉应力，法向压应力不应大于塔身混凝土容 许压应力以及地基充许承载力。 2）地震情况下，建基面法向压应力不应大于塔身混凝土 动态容许压应力，并不应大于地基充许承载力。 6.3.8土质地基上进水口地基应力、渗流稳定、沉降计算及地 基允许承载力的确定应符合SL265的有关规定

6.4.1进水口结构静力计算可采用结构力学方法进行，大型或 重要工程进水口宜同时进行整体结构有限元分析计算。 6.4.2土质地基上的进水口采用结构力学方法作静力分析时： 可按弹性地基上倒框架模型或弹性地基梁（板）模型计算，对所 切取的典型断面单宽切条，应计入两侧的不平衡剪力；边荷载的 确定应符合SL265的规定；当计算断面的地基有不均匀沉降时 应考虑其不利作用。 6.4.3对于斜坡式进水口和竖井式进水口，隧洞和竖井结构设 计应按SL279确定。 6.4.4坝式进水口应根据运行条件、坝体荷载DB62／T 4140-2020 再生资源综合利用基地建设指南.pdf，分段计算孔口 应力。 6.4.5塔式和岸塔式进水口的塔身可根据体形轮廓按筒体或框 加

6.4.2土质地基上的进水口采用结构力学方法作静力分析时 可按弹性地基上倒框架模型或弹性地基梁（板）模型计算，对所 切取的典型断面单宽切条，应计入两侧的不平衡剪力；边荷载的 确定应符合SL265的规定：当计算断面的地基有不均匀沉降时 应考虑其不利作用

6.4.3对于斜坡式进水口和竖井式进水口，隧洞和竖井结构设 计应按SL279确定。 6.4.4坝式进水口应根据运行条件、坝体荷载，分段计算孔口 应力。

6.4.6进水口闸孔结构可按弹性地基梁（板）或弹性地基上 框架设计。

6.4.7岸塔式和斜坡式进水口的边坡应根据边坡地形地质条件、 地下水位和水库运行等因素进行设计，应符合SL386的相关 规定。

6.4.8拦污栅支承结构应通过合理选择栅墩数目、栅墩厚度

墩间联系结构和顺水流向（含斜向）的支承结构型式与

6.4.9进水口整体结构和局部构件设计应符合SL191的规负

6.5.1进水口地基应有足够的承载能力、结构稳定性、

6.5.1进水口地基应有足够的承载能力、结构稳定性、渗透稳 定性和良好的抵抗变形特性，

6.5.2进水口宜修建在地质条

状较差的断层、破碎带、软弱夹层、裂隙密集带、岩溶等地质缺 陷，应予挖除或作加固处理；对于土质地基，持力层性状应均 匀、稳定，当有软弱下卧层时，应采取相应的加固措施

修建在土基上的进水口地基处理应符合SL265的规定

7.0.1安全监测项目应根据工程条件与工程需要，结合进水口 功能与规模以及建筑物级别等具体情况确定。 7.0.2进水口的安全监测分为常规项目和专门项目两类，应符 合SL725的规定。 7.0.3常规安全监测应包括下列内容： 1 进水口上游水位。 2 拦污栅前后水压差。 3 建筑物变形。 4 边坡变形。 5 分层取水进水口水温。 7.0.4 专门安全监测应包括下列内容： 1 重要结构部位和土基部位的应力与变形。 2 地震效应。 3 泥沙与冰情。 其他

X2 Y (1. 5D)2 (0.5D)2

式中X一林 椭圆曲线沿长轴方向的坐标； Y一椭圆曲线沿短轴方向的坐标： D一矩形孔口的高度（垂直收缩时）或宽度（水平收缩 时），m。 A.0.2当有压式进水口管道流速小于9m/s时，除可按A.0.1 条规定采用椭圆曲线外，也可选用由若干不同半径的圆弧段、直 线段组成的近似椭圆曲线的组合曲线；对于流速很低的进水口 （如灯泡贯流式机组进水口等）可采用单一半径的圆曲线。 A.0.3高、中水头无压式进水口具有非淹没自由泄流或孔口出 流的体形时，应符合SL319和SL253的规定。 A.0.4进水口段布置有升降式平面闸门门槽时，其体形可参照 SL 74 的有关规定

B.1有压式进水口最小淹没深度

B.1.1有压式进水口最小淹没深度见图B.1.1。从防止产生费 通式漏斗漩涡考虑，最小淹没深度可按公式（B.1.1）估算：

图B.1.1有压式进水口最小淹没深度示意图

S= Cud //2

式中S一 最小没深度，m； d 闸孔高度，m； 0 闸孔断面平均流速，m/s； C系数，对称水流取0.55，边界复杂和侧向水流 取0.73。 B.1.2从保证进水口内为压力流，最小没深度S可按公式 ( B. 1. 2 ) 估算,

B.1.2从保证进水口内为压力流，最小没深度S可按公式

(B. 1.2)估算

B.2高速水流空化数计算

表B.2.1水温与水的饱和蒸汽压力（水柱）的关系

式中　 水流空化数； 初生空化数。

B.3.1拦污栅水头损失可按公式（B.3.1）计算：

> (1. 3 ～ 1. 5)g

当拦污栅无独立支墩时：

当拦污栅具有独立支墩时！

51 =β1 31 sina

i=β + β2 32 sina (b

式中 过栅平均流速水头，m； 2g 重力加速度，取9.81m/s²，下同； 拦污栅水头损失系数； 31、32 拦污栅栅片及拦污栅支墩形状系数，可按表B.3.1 取值； S1、61 拦污栅片厚度及栅片间净距，cm； S2、62 拦污栅支墩厚度及支墩间净距，cm； α 拦污栅栅面的倾角。

表B.3.1栅条形状系数

B.3.2有压式进水口喇叭段水头损失可按公式（B.3.2）计算：

式中 02 喇叭段最小断面平均流速水头，m； 2g 52 喇叭口水头损失系数，矩形断面平顺收缩时为 0.05～0.1，平顺扩大时为0.1～0.15。 B.3.3闸门槽水头损失可按公式（B.3.3）计算：

武中 U3 ———闸门槽断面平均流速水头，m; 2g 53—闸门槽水头损失系数为0.05～0.15。 B.3.4压力管道渐变段水头损失可按公式（B.3.4）计算：

式中 04 2g 压力管道渐变段最小断面平均流速水头，m； 4渐变段水头损失系数，由方变圆或收缩时为 0.05，由圆变方或扩大时为0.1，扩散角一般不 大于10°。 B.3.5沿程损失可按公式（B.3.5）计算

式中R进水口流道水力半径，m； L进水口流道计算长度，m； C一谢才系数，采用曼宁公式计算； 进水口流道表面糙率

C. 1. 17 槽内纵向流速应天于可能进人槽内的最天推移质的起动 流速。 C.1.2推移质的起动流速应根据工程具体情况通过试验分析确 定。当缺乏资料时，可用沙莫夫经验公式估算：

Uk = 4. 6d/xh司

式中　Uk—一泥沙起动流速，m/s; dmax一从安全计，可采用进入槽内的最大推移质粒径，m； h冲沙时的槽内水深，m。 C.1.3冲沙槽的设计流量包括进水口引用流量及冲沙闸门冲沙 流量两部分，后者不宜小于前者。 C.1.4冲沙槽宜前宽后窄，保持槽内纵向流速有较均匀的 分布。 C.1.5计算出的槽宽较大时，可将冲沙闸分成两孔或多孔 C.1.6当冲沙闸为两孔或多孔时，可在冲沙槽内设置潜没 的导沙顺坎和丁坎（图C.1.6），以增大防沙效果。其中顺 坎宜与槽内水流方向平行，丁坎宜与水流方向成30°～40 交角。坎高可取槽内冲沙时水深的1/3～1/2（丁坎常低于 顺坎）。 C.1.7当冲沙闸为一孔且冲沙槽较宽时，也可设置导沙丁坎和 顺坎。

C.1.8有条件时冲沙槽宜保持一负

拦沙坎；2一导沙丁坎；3一导沙顺坎；4一束水墙；5一冲沙槽： 6一冲沙闸；7一泄洪闸；8一进水闸；9一天然或人工弯道 一拦沙坎前缘与冲沙闸轴线的夹角 图C.1.6进水口及其防沙设施示意图

C.2.1进水口前设拦沙坎（图C.1.6）：其高度宜不低于2.5～ 3.0m，也可为槽内冲沙水深的50%左右。有条件时坎高宜取更 大些。 C.2.2拦沙坎前缘与冲沙闸轴线的交角（图C.1.6）宜采用 105°～110°。 C.2.3结合水工建筑物拦沙导沙的要求，可对上游施工围堰进

行拆除改造，起到拦沙坎的作用（图C.2.3）。

图C.2.3由上游施工围堰改建的拦沙坎 （以河床式水电站平面图为例）

C.3. 1可 束水墙宜与施工期纵向导墙（围堰）相结合。 C.3.2 束水墙墙顶高程不宜低于冲沙水位。 C.3.3可 束水墙长度宜超过或接近进水口前拦沙坎上游端部。 C.3.4束水墙平面上可根据枢纽工程的具体情况GB 25849-2010 移动式升降工作平台 设计计算、安全要求和测试方法，布置成直 线、圆弧，或直线一曲线形

C.4枢纽工程泄洪闸、冲沙闸

C.4.1排沙、冲沙建筑物应具有足够的泄水排沙能力。 C.4.2冲沙闸底板宜不超过泄洪闸底板高程。 C.4.3大中型工程宜通过模型试验论证闸底板高程。除考虑闸 前的排沙效果外，还应考虑闸后河床的冲淤问题。

前的排沙效果外，还应考虑闻后河床的冲淤问题

C.4.4在设计初期，进行枢纽工程布置和防沙方案比较时，可 按下列原则初步确定底板高程： 1对于山区或半山区河流，若河床纵向变形处于下切阶段 且引水率和推移质输沙量不大，此时底板可取为原河床平均河底 高程。 2对于山区或半山区河流，当引水率超过50%，且河流推 移质输沙量较大，而河床纵向变形不属于下切阶段时，底板高程 应比原河床平均河底高程拾高1～2m

1一排沙孔：2一排沙孔进口检修门槽：3一出口事故检修门槽

置在轴流机组尾水管两侧的排沙孔（部

QGDW 11372.14-2015 国家电网公司技能人员岗位能力培训规范 第14部分：变电设备检修(330kV及以上)一排沙孔；2一进水口检修门槽；3一出口事故门槽

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