标准规范下载简介

DB13(J)T 8340-2020 地下管网球墨铸铁排水管道设计标准.pdf简介：

DB13(J)T 8340-2020 是一个具体的地方法规或者技术标准，其全称为《地下管网球墨铸铁排水管道设计标准》。这个标准是中国河北省（DB13）的一项地方标准，适用于球墨铸铁材质的地下排水管道的设计。它提供了关于管道的尺寸、材料选择、结构设计、安装要求、维护管理等方面的规定，以确保地下排水管道的使用寿命、安全性和经济性。

"J"在标准编号中通常代表"技术规范"，"8340"可能是该标准的顺序号或者编号，"2020"表示标准的发布年份。该标准可能是根据国家相关基础标准和行业实践，结合河北省的区域特点和气候条件制定的，用于指导和规范城市地下排水管道的设计工作。

由于这是一个具体的行业标准，详细内容需要查阅标准全文才能了解具体内容，包括管道的尺寸规格、强度计算、连接方式、防腐蚀措施、检测验收等方面的规定。

DB13(J)T 8340-2020 地下管网球墨铸铁排水管道设计标准.pdf部分内容预览：

适用于0.1≤R≤3.0；0.011≤n≤0.040。管道计 算时，y也可取1/6。

5.2.6压力流球墨铸铁排水管道局部水头损失，可按下列公式计 管

GB∕T 25629-2010 液压挖掘机 中央回转接头式中：—— 管道局部水头损失系数。

6.1.1管道结构的设计基准期为70年。考虑结构设计使用年限的 荷载调整系数Y，=1.05。管道结构的安全等级不低于二级。 5.1.2本标准结构设计采用以概率理论为基础的极限状态设计方 法，以可靠指标度量结构构件的可靠度，除对管道稳定性验算和 支墩计算外，均采用含分项系数的设计表达式进行设计，

6.1.3管道结构设计应计算下列两种极限状态：

1承载能力极限状态：对应于管道结构达到最大承载能力， 管体或连接因材料强度超过而破坏；管道结构作为刚体失去平衡 （如横向滑移、上浮等）。 2正常使用极限状态：管道的挠曲竖向变形超过正常使用的 变形量限值。 6.1.4管道的结构设计应包括管体、管道基础或支承结构；对埋 地管道尚应包括管周各部位土体的密实度设计要求。 6.1.5在确定结构分析时，球墨铸铁管管道按柔性管道计 算，管道结构内力分析应按弹性体系计算，不考虑由非弹性变形 所引起的朔性内力重分布

6.1.6土弧基础设计和施工采用的土弧中心角度，应按下列规定

1 应在结构计算采用的土弧中心角的基础上增加30°以上； 2 对素土平基敷设的管道，可按土弧中心角为20°计算。 3 对不开槽（顶管等）施工工法，土弧基础中心角2α按120° 计算。

6.2管道结构上的作用

6.2.1管道结构上的作用可分为永久作用、可变作用两

6.2.1 管道结 1 永久作用应包括管道结构自重、竖向土压力、管道内水重。 2可变作用应包括地面堆积载荷、地面车辆载荷、管道内水 压力和地下水浮力。对于明装管道还应包括施工安装荷载或检修 荷载。 6.2.2作用代表值、作用分项系数、作用组合系数和按结构安全 等级确定的重要性系数，除本标准特殊规定外，均应按现行国家 标准《给水排水工程管道结构设计规范》GB50332的规定采用 6.2.3球墨铸铁管管道设计内水压力的标准值F应按下列规 定计算： 1当 Fwk≤0.5MPa 时,

Fwdk = Fuk + 0.5

6.2.4球墨铸铁管管道结构自重标准值应按下式计算：

Glk = 0.001%;元D,t

式中: Gik 球墨铸铁管管道结构自重标准值（kN/m）； D。——球墨铸铁管管道的计算直径,取D。=DN+t（m); 称壁厚。

D。—球墨铸铁管管道的计算直径，取D。=DN+t（m) 称壁厚。 6.2.5作用在埋地管道管顶的竖向土压力标准值应按下式计算：

6.2.5作用在埋地管道管顶的竖向土压力标准值应按下式计算：

6.2.5作用在理地管道管顶的竖向土压力标准值应按下式计算

式中：Fsv.k 管道单位长度上管顶竖向土压力标准值（kN/m） 回填土重度重度（kN/m3）； H，一一管顶至设计地面的覆土高度（m）； DE一一管道公称外壁直径（m）。 6.2.6对非开挖施工的球墨铸铁管道，管顶竖向土压力标准值 按下式计算：

式中：Cj 非开挖施工土压力系数； B 管顶上部土层压力传递至管顶处影响宽度（m） Kall 管顶以上原状土的主动土压力系数和内摩擦系数 的乘积，对一般土质系数可取Ku=0.19计算； ? 管侧土的内摩擦角，如无试验数据时可取Φ=30 计算。 计管

式中： Gwk 球墨铸铁管管道内水重标准值（kN/m）； w一 球墨铸铁管道内水的重度，可取10.5kN/m3，明装 管道取11.0kN/m3。 6.2.8地面车辆荷载传递到理地管道部的竖向压力标准值，计 算方法见附录D。

6.2.9地面堆积荷载标准值可取10kN/m2计算。 6.2.10埋地球墨铸铁管管道浮托力标准值应按最高地下水位计 算，地下水的重度标准值可取10kN/m3。 6.2.11作用在明装球墨铸铁管道上的施工安装荷载及检修荷载 标准值，可按表6.2.11采用，其永久值系数可取0.2。

表 6.2.11 施工安装荷载及检修荷载标准值

N 6M ≥ fia boto bot?

管道结构的重要性系数，按《给水排水管道结构 设计规范》GB50332的规定采用： N一一在管道内水压力作用下，管壁截面上的拉力设计 值(N); M一一在荷载组合作用下管壁截面上的最大弯矩设计值 (N·mm) ; 采用。 在管道内水压力作用下，管壁截面上的拉应力设计值应 计管

N= YoFwakrobd

式中：YQ 内水压力作用的分项系数； Fwd.k 管道设计内水压力的标准值（MPa）； 管道计算半径（mm），r=DN/2+emin； b。一一管道计算宽度（mm）。 6.3.3 在荷载组合作用下管壁截面上的最大弯矩可按下式计

(YG1kgmGik + YGsykymFsv.k +YGwkwm Gwk + YLYoykymikDo)ro M=

(YG1kgmGik+YG,svkymFsv,k+YGwkwmGwk+YLYo.kvmqikDo)rob M =( E 1 +0.732 E， to

Ed 1 + 0.732 ro E, to

按附录B确定； qvk 地面车辆荷载qk，可按附录D计算；或地面堆积 荷载qmk°

6.4.1球墨铸铁管管道的抗浮验算，应满足下式的要求：

ZFa≥Kr Friw.k

式中：FGk 各种抗浮作用标准值之和： Frw.k一浮托力标准值； Kf一一抗浮稳定性抗力系数，取值不低于1.1。 6.4.2有压管道在转弯、三通、变径、管堵、阀门等水力推力作 用处，应做管道抗滑稳定分析计算并采用相应的抗滑措施。抗滑 措施包括镇墩、止推墩、自锚接口及其组合等。 6.4.3管道敷设方向改变处的抗推力稳定验算，应满足下列公式 要求： 1 当采用重力式支墩抗推力时，应满足下式要求：

p≤fa Pmin≥0 Pmax≤fa

式中：Epk 支墩抗推力一侧，作用在支墩上的被动土压力合 力标准值（N），可按朗金土压力公式计算： Eak 支墩沿推力一侧，作用在支墩上的主动土压力合 力标准值（N），可按朗金土压力公式计算：

线合槽施工时，其取值应根据实际情况具体确定； 支墩底部滑动平面上的摩擦力标准值（N）； 在设计内水压力标准值作用下，该处管道承受的 推力标准值（kN）； Ks 抗滑稳定性抗力系数，不应小于1.5； P 支墩作用在地基土上上的平均庄力（Pa）； 支墩作用在地基土上的最小压力（Pa）； Pmin Pmax 支墩作用在地基土上的最大压力（Pa）； a 经过深度修正的地基土承载力标准值（Pa），按 现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GB50007 的规定确定。 当采用桩基抗推力时，应按现行国家标准《建筑地基基础 规范》GB50007的规定确定

2当采用桩基抗推力时，应按现行国家标准《建筑 设计规范》GB50007的规定确定。

5.5.1球墨铸铁管管道在准永久组合作用下的最大竖向变形验 算，应满足下式要求：

Od.max ≤ QD

式中：Φ一一变形百分率，当内防腐为水泥砂浆时，取0.03D。 当内防腐为延性良好的涂料时，取0.04D。； Od.max 球墨铸铁管管道在准永久组合作用下的最大竖向 变形（mm）; D. 球墨铸铁管管道的计算直径，

Do = DN +(emin +enom)/ 2

6.5.2球墨铸铁管管道在准永久组合作用下的最大竖向变形

式中： D, 变形滞后效应系数，取1.2～1.5； 竖向压力作用下管道的竖向变形系数，按附录B 确定； Ip一一管壁纵向截面单位长度的截面惯性矩（mm4/mm） I, = bot3 / 12 。

6.6明装管道结构设计

6.6.1明装管道的支承点应位于靠近承口的直段下方，每根管的 支承点不应少于一个。 6.6.2 明装管道的支座应设置为马鞍形，马鞍角采取90。

6.6.2明装管道的支座应设置为马鞍形，马鞍角采取90° 180°。鞍形支座的最小宽度可按下式计算：

6.6.3管道上永久性设施的作用，可按构件实际尺寸与相应材料 单位体积自重，经计算确定。 6.6.4在竖向荷载及水平荷载作用下，明装管道的弯矩和剪力应 按受弯构件进行内力计算。 6.6.5 管道结构的计算应按下列方法确定： 1 杆件之间的连接简化为铰接： 2 杆件的计算跨度按管道支承点的中心距确定。 6.6.6 马鞍式支承管道，其支撑处管壁环向最大弯矩可按下列公 式计算：

5.6.3管道上永久性设施的作用DBJ51∕T 151-2020 四川省海绵城市建设工程评价标准，可按构件实际尺寸与相应材料 单位体积自重，经计算确定。 6.6.4在竖向荷载及水平荷载作用下，明装管道的弯矩和剪力应 按受弯构件进行内力计算，

1 杆件之间的连接简化为铰接： 2 杆件的计算跨度按管道支承点的中心距确定。 6.6.6 马鞍式支承管道，其支撑处管壁环向最大弯矩可按下 式计算：

9。 在荷载组合作用下，管壁截面的环向拉应力 (N/mm²) ; x一一在荷载组合作用下，管壁截面的纵向应力 (N/mm²) ; Tx一一在荷载组合作用下，管壁截面的剪应力（N/mm²)。 管道管壁强度计算一般应取跨中或支座截面为验算截面 管道支承处，管壁由设计内水压力产生的环向拉应力及 环向弯曲应力，按下列公式计算：

Tx 在荷载组合作用下，管壁截面的剪应力（N/mm2）。 管道管壁强度计算一般应取跨中或支座截面为验算截面。 管道支承处，管壁由设计内水压力产生的环向拉应力及 环向弯曲应力，按下列公式计算：

Fiwa" = to M. W.

式中： 。 支承处管壁截面的环向拉应力（N/mm²）； Fw 内水压力产生的环向弯曲应力（N/mm²）： M 支承处管壁截面的环向拉应力（N/mm²）； W. 马鞍形支承的管壁截面抵抗矩（N/mm）； 管道内半径（mm）。 6.6.11 在荷载作用下，管壁截面的纵向应力是由竖向荷载作用 下产生的弯曲应力，当采用自锚管接口管时，管道水平转弯处尚 应包括管道方向改变管壁产生的纵向拉应力SBJ 16-2009 气调冷藏库设计规范，按下式计算：