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框剪结构教学楼及附属工程高支模施工方案.doc简介：

高支模施工方案，即高大模板支撑系统施工方案，是指在建筑施工中，对于高层或者高层建筑的模板工程，由于其结构复杂、高度较大，需要特别设计和施工的模板支撑系统。对于框剪结构教学楼及附属工程，其高支模施工方案通常会包括以下几个关键步骤：

1. 工程概述：首先，需要对教学楼的框剪结构进行详细的了解，包括楼体的高度、层数、结构形式、荷载情况等，以确定高支模的类型和尺寸。

2. 设计与计算：根据框剪结构的特点，设计支撑系统，包括立柱、横梁、剪刀撑等，进行强度、稳定性、刚度的计算，确保其能承受预期的荷载。

3. 施工准备：准备所需的高支模材料，如钢管、扣件、脚手板等，同时进行施工人员的培训和技术交底。

4. 施工流程：按照设计图纸进行模板的安装，包括模板的定位、固定、支撑系统的搭设，然后进行混凝土浇筑，待混凝土强度达到要求后，拆除模板。

5. 安全措施：高支模施工过程中，应严格遵守安全规定，设置有效的防坠落、防倾覆、防滑等安全措施，确保施工人员的人身安全。

6. 专项验收：施工完成后，需要进行专项验收，确认高支模的稳定性、安全性以及模板的平整度等。

总的来说，框剪结构教学楼及附属工程的高支模施工方案需要结合具体工程情况，以确保施工安全、质量可控和进度顺利。

框剪结构教学楼及附属工程高支模施工方案.doc部分内容预览：

大梁支架沉降预警值为18mm；

支座沉降量预警值为10mm；

支架位移预警值为18mm。

对焊接钢筋、线锤、标示角钢做好保护，并挂好警示牌，防止人为破坏。

当沉降量超出预警值时二级建造师《法律法规》重点资料，立即通知作业人员进行疏散，并通知相关部门人员来处理。

重大危险源识别和安全应急救援预案

由于局部失稳引起整体失稳或由于砼浇筑方法不对引起整体失稳，一般情况是钢管严重变形，扣件多数爆裂，模板倾斜等。

1）模板、扣件、钢管等造成的物体打击

1）模板支撑体系按本专项方案施工，材质复合要求。

2）加强工人的安全教育及项目部的日常检查力度。

3）加强工人安全用电教育、班前安全活动；用电设备专人专用，电线电缆架空设置。

4）机械设备专人专用，严格按照操作规程操作；机械不带病运转等。

当事故发生后，现场有关人员应立即报告现场负责人及事故应急救援组组长，由应急救援组长指挥对伤员立即组织抢救，采取有效措施防止事故扩大和保护现场。按照有关规定，及时报告企业安全管理部门和本企业安全生产负责人，及请求救援。

发生高处坠落事故应急救援

当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。

发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。

出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。

发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。

发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或剌伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。

遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施。

一般伤口小的止血法：先用生理盐水(0.9%NaCl溶液)冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绷带；较紧地包扎。

加压包扎止血法：用纱布、棉花等作成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。

止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂上1/2处(靠近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上1/3处。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔25~40分钟放松一次，每次放松0.5~1分钟。

动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。

当支模在拆除过程中发生大面积倒塌、坍塌，不要慌张，保持镇静，注意事态的发展情况、方向及受影响的位置，有序指挥员工疏散。

在坍塌过程中不要盲目抢险，有危及用电安全的，应立刻切断电源，确认未有继续坍塌危险的情况下，组织抢救人员，采取有效措施进行抢救工作，首先抢救受伤人员，再抢救集体财产。

尽快解除重物压迫，减少挤压综合症的发生。

伤肢制动，可用夹板等简单托持伤肢。

伤肢降温(避免冻伤)，尽量避免局部热缺血。

如果挤压部位有开放创伤及活动出血者，应止血，但避免加压，除有大血管断裂外不用止血带。

立刻设危险区域，并设警示标志，设专人监护，保护事故现场。

按规定上报有关主管部门请求救援。

扣件式梁模板安全计算书

4、《钢结构设计规范》GB50017

根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。

W=bh2/6=1000×122/6=24000mm3

I=bh3/12=1000×123/12=144000mm4

q=Υ0×{1.35α[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4ΨcjQ1kb}=1×(1.35×1×(0.5+(24+1.5)×1800/1000)×1+1.4×2.5×1×0.9)=65.79kN/m

Mmax=0.228kN·m

σ=Mmax/W=0.228×106/24000=9.518N/mm2≤[f]=31N/mm2

qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(24+1.5)×1800/1000)×1=46.4kN/m

（图7） 可变荷载控制的受力简图1

（图8） 次梁弯矩图(kN·m)

Mmax=0.343kN·m

σ=Mmax/W=0.343×106/(40.833×1000)=8.392N/mm2≤[f]=15N/mm2

（图9） 次梁剪力图(kN)

Vmax=2.824kN

τmax=VmaxS/(Ib)=2.824×103×30.625×103/(142.917×104×5×10)=1.21N/mm2≤[τ]=2N/mm2

（图10） 变形计算简图

（图11） 次梁变形图(mm)

νmax=0.541mm≤[ν]=0.4×1000/400=1mm

等跨连续梁，跨度为:2

跨距为：(等跨)0.45

将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。

A.由可变荷载控制的组合：

B.由永久荷载控制的组合：

q=max[q1,q2]= max(9.863,10.848)=10.848kN

此时次梁的荷载简图如下

（图16） 次梁承载能力极限状态受力简图

用于正常使用极限状态的荷载为：

此时次梁的荷载简图如下

（图17） 次梁正常使用极限状态受力简图

根据力学求解计算可得：

承载能力极限状态下在支座反力：R=5.507kN

正常使用极限状态下在支座反力：Rk=3.925kN

还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk= 60.4/1000=0.06 kN/m

自重设计值为：g=Υ0×1.2gk=1×1.2×60.4/1000=0.072kN/m

则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：

（图18） 主梁正常使用极限状态受力简图

则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：

（图19） 主梁正常使用极限状态受力简图

（图12） 主梁弯矩图(kN·m)

Mmax=0.783kN·m

σ=Mmax/W=0.783×106/(8.24×1000)=95.023N/mm2≤[f]=205N/mm2

（图13） 主梁剪力图(kN)

Vmax= 8.69kN

τmax=QmaxS/(Ib)=8.69×1000×5.54×103/(19.78×104×1.08×10)=22.537N/mm2≤[τ]=120N/mm2

（图14） 主梁变形图(mm)

νmax=0.107mm≤[ν]=0.9×1000/(1+1)/400=1.125mm

因两端支座为扣件，非两端支座为可调托座，故应分别计算出两端的最大支座反力和非两端支座的最大支座反力。

两端支座最大支座反力为：R1=2.355kN

非端支座最大支座反力为：R2=17.381kN

五、端支座扣件抗滑移验算

按上节计算可知，两端支座最大支座反力就是扣件的滑移力

R1=2.355kN≤[N]=8kN

非端支座最大支座反力为即为可调托座受力

R2=17.381kN≤[N]=30kN

立杆与水平杆扣接，按铰支座考虑，故计算长度l0取步距

λ=h/i=1.5×1000/(1.6×10)=93.75≤[λ]=150

梁两侧立杆承受的楼板荷载

N1=[1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4Q1k]la1lb1=(1.2×(0.5+(24+1.5)×140/1000)+1.4×2.5)×0.8×0.8=5.366kN

由第五节知，梁侧立杆承受荷载为就是端支座的最大反力

由于梁中间立杆和梁侧立杆受力情况不一样，故应取大值进行验算

NA=max(N1+R1,R2)=17.381kN

f=NB/(φA)=17.481×1000/(0.641×(3.84×100))=71.02N/mm2≤[σ]=205N/mm2

扣件式梁模板安全计算书

根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。

DB11∕T 1196-2015 公共租赁住房内装设计模数协调标准W=bh2/6=1000×122/6=24000mm3

I=bh3/12=1000×123/12=144000mm4

q=Υ0×{1.35α[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4ΨcjQ1kb}=1×(1.35×1×(0.5+(24+1.5)×1200/1000)×1+1.4×2.5×1×0.9)=45.135kN/m

Mmax=0.1kN·m

DBJ61∕T 128-2018 陕西省城市设计标准σ=Mmax/W=0.1×106/24000=4.179N/mm2≤[f]=31N/mm2

qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(24+1.5)×1200/1000)×1=31.1kN/m

（图7） 可变荷载控制的受力简图1