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西城花园C栋小高层施工组织设计.doc简介：

西城花园C栋小高层施工组织设计，通常是一个详细的计划，用于指导C栋小高层住宅楼的建设过程。以下是其简介可能包括的主要内容：

1. 项目概述：首先会介绍项目的整体概况，包括C栋小高层的位置、建筑规模、设计风格、预计的施工期限以及工程质量标准等。

2. 施工目标：明确施工目标，如计划的竣工日期、安全目标、环保目标等。

3. 施工组织：阐述施工队伍的组织架构，包括项目经理、工程师、技术员、施工班组等，并明确各角色的职责与任务。

4. 施工流程：详细说明施工的各个阶段，如地基处理、主体结构施工、内外装饰、设施安装等，以及各个阶段的顺序和时间安排。

5. 施工技术与方法：介绍将采用的建筑施工技术和工艺，如混凝土浇筑、钢结构安装、外墙保温等。

6. 施工安全与质量管理：强调安全施工措施，如防坠落、防触电、防火等，并提出质量控制策略，确保工程质量和施工进度的协调。

7. 施工进度计划：制定详细的施工进度表，包括月度、周度甚至每日的工作计划。

8. 施工资源管理：列出所需的人员、设备、材料等资源，以及资源配置和调度计划。

9. 应对策略：针对可能遇到的天气、环境、资金、人力资源等问题，提出应对策略和应急预案。

10. 环境影响及社区关系管理：考虑到对周边环境和社区的影响，如何进行噪音控制、施工垃圾处理，以及与社区的协调沟通。

这只是一个基本的框架，实际的施工组织设计会更详细且具体，根据项目的特点和需求进行定制。

西城花园C栋小高层施工组织设计.doc部分内容预览：

(3) 模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到规定要求后方可拆模。

1) 侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除；

2) 底模拆除梁长≥8米，混凝土强度达到100%；＜8米混凝土强度达到75%；悬臂构件达到100%后方可拆除；

3) 板底模＜2米，混凝土强度达到50%，＞2米＜8米混凝土强度达到75%，≥8米，混凝土强度达到100%方可拆除。

(4) 柱模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离12ZTG403-SYWT预应力空心叠合板附册，然后一块块往下传递到地面。

(5) 墙模板拆除，先拆除穿墙螺栓，再拆水平撑和斜撑，再用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体，然后一块块往下传递，不得直接往下抛。

(6) 楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留1～2根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。楼层较高，支模采用双层排架时，先拆除上层排架，使木档和模板落在底层排架上，上层模板全部运出后再拆底层排架，有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆，再拆除梁侧模和底模。

(7) 当立柱的水平拉杆超过2层时，应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。

(8) 当拆除4~8m跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧拉倒的拆除方法。

采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。

观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设倒“L”形直径12钢筋头。

混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。

班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查，模板工程日常检查重点部位：

1) 杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；

2) 连墙件是否松动；

3) 架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；

4) 施工过程中是否有超载现象；

5) 安全防护措施是否符合规范要求；

6) 支架与杆件是否有变形现象；

在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过20~30分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。

1) 本工程立柱监测预警值为10mm，立柱垂直偏差在24mm以内；

2) 监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。

提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。

(2) 当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。

(3) 负责准备所需要的应急物资和应急设备。

(4) 及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。

(3) 现场事故应急处理

施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。

火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。

触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。

高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。

其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。

项目负责人：游福先、李学涛 手机：xxxxxx

安全员：熊嘉德 手机：xxxxxx

技术负责人：李民光 手机：xxxxxx

医院救护中心：120 匪警：110 火警：119

一、专职安全生产管理人员

游福先、李学（项目经理）——组长，负责协调指挥工作；

胡克其（施工员）——组员，负责现场施工指挥，技术交底；

熊嘉德（安全员）——组员，负责现场安全检查工作；

刘后兵（架子工班长）——组员，负责现场具体施工；

第七节、计算书及相关图纸

梁模板（扣件式）计算书

设计简图如下：

取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.5)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.5)+1.4×0.7×2]×1＝48.36kN/m

q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.5]×1＝46.6kN/m

q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m

q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.5]×1＝38.35kN/m

σ＝Mmax/W＝0.12×106/37500＝3.3N/mm2≤[f]＝15N/mm2

νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×38.35×166.674/(100×10000×281250)＝0.071mm≤[ν]＝l/400＝166.67/400＝0.42mm

3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.4×46.6×0.17+0.45×1.76×0.17＝3.24kN

R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.1×46.6×0.17+1.2×1.76×0.17＝8.9kN

标准值(正常使用极限状态)

R1'=R4'=0.4 q2l=0.4×38.35×0.17＝2.56kN

R2'=R3'=1.1 q2l=1.1×38.35×0.17＝7.03kN

为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×8.94×0.82，0.5×8.94×0.152]＝0.61kN·m

σ＝Mmax/W＝0.61×106/64000＝9.56N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×8.94×0.8，8.94×0.15]＝4.339kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×4.339×1000/(2×60×80)＝1.36N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×7.06×8004/(100×9350×2560000)＝0.76mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mm

ν2＝q2l24/(8EI)＝7.06×1504/(8×9350×2560000)＝0.02mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.38mm

4、支座反力计算

梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)

承载能力极限状态

Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×8.94×0.8，0.393×8.94×0.8+8.94×0.15]＝8.17kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R4＝4.37kN，R2＝R3＝8.17kN

正常使用极限状态

R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×7.06×0.8，0.393×7.06×0.8+7.06×0.15]＝6.46kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'4＝3.75kN，R'2＝R'3＝6.46kN

主梁自重忽略不计，计算简图如下：

主梁弯矩图(kN·m)

JCT1090-2008标准下载 σ＝Mmax/W＝0.984×106/5080＝193.67N/mm2≤[f]=205N/mm2

主梁剪力图(kN)

Vmax＝12.188kN

τmax＝2Vmax/A=2×12.188×1000/489＝49.85N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

NB／T 10197-2019 高海拔现场移动冲击电压发生器通用技术条件 主梁变形图(mm)

νmax＝0.66mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm