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恒大名都二期工程模板施工方案（26P）.doc简介：

恒大名都二期工程模板施工方案（26P）.doc部分内容预览：

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小，按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。

f = M/W < [f]

将面积荷载转化为线荷载：q=55.3×1=55.3KN/m

DB51／T 1928-2014 高钛重矿渣混凝土施工技术规程.pdfM=0.1×ql2=0.1×55.3×0.252=0.35

f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)；

=0.273×0.0553×2444/100×8500×0.9×244×124/12

=0.000165〈 1/250

其中q作为模板上的侧压力，l为计算跨度（内楞间距）=250mm，E面板的弹性模量，I面板的截面惯性矩。

竖向挠度ω=0.003L〈 1/250

3.穿墙螺栓的计算公式:

N < [N] = fA

N穿墙螺栓所受的拉力； A穿墙螺栓有效面积 (mm2)；

f穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 穿墙螺栓的直径(mm): 14 穿墙螺栓有效直径(mm): 12 穿墙螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 穿墙螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 12.920 穿墙螺栓所受的最大拉力(kN): N = 6.998 穿墙螺栓强度验算满足要求!

9.2.4. 内楞计算

采用50×100的方木

q=55.3×0.2=11.06KN/m

M=0.1×ql2=0.1×11.06×0.52=2.765KN/mm2

内楞的抗弯设计[f]=13.00N/mm2

内楞抗弯强度验算f〈[f]，故内楞抗弯满足要求。

=0.52mm〈 3.0mm

外楞为Φ48×3.0钢管，截面抵抗弯矩W=4.49cm3，截面惯性矩I=10.79cm4，穿墙螺栓作为支承，根据穿墙螺栓位置简化成四跨连续梁q=0.0553×750=41.5N/mm2

跨中最大弯距 M=0.107ql2=0.107×41.5×7502

=249676N.mm

W=10×4.49×103

=53.98N/mm2〈 f=215N/mm2

9.2.6梁模的安全稳定性计算：

按最大梁断面250×1100 ，长7.8米计算

砼自重24×0.25×1.1×1.2=7.92KN/ m

钢筋荷载：1.5×0.25×1.1×1.2=0.495KN/m

振捣砼产生的荷载：2×0.25×1.2=0.6KN/ m

合计 9.02KN/ m

乘以折减系数0.9 则q =q1×0.9=8.1KN/ m

由于木胶合板底部密布钢管做支承，因此按简支梁验算：

=0.428×106N.mm

f=M/W=428×106/4.49×103=98.09N/mm2〈 f=215N/mm2

ω=

=5×12.393×5004/384×2.06×105×21.88×104

=0.226mm〈 [ω]=L /250=500/250=2

小钢楞间距500mm，按简支梁计算。在验算时，梁作用在小钢楞上的荷载简化为一个集中荷载计算：

=0.7605KN.m

f=M/W=0.7605/4.49×103

=130.9N/mm2〈 f=215N/ mm2

w=p/L/48EI=12.393×500/48×2.06×105×21.88×104

〈 L/250= 500/250=2

按连续梁计算，承受小楞传来的集中荷载，简化为均布荷载计算。

M=

=15.21×10002/10

=1.521×106N.MM

δ=M/W=1.521×103/2×5.81

=130.9N.MM2 〈 f=215N/mm2

=12.393×10004/150×2.06×105×21.88×104

=1.833〈L/250=1000/250=4

=15.21/0.265×489×1000=117.36N/mm2〈 f=215N/mm2

9.3.楼板下满堂架子系统验算

平台板自重0.5KN/m2

钢筋荷重 1.1 KN/m2

砼自重 24 KN/m2

N1=（0.5+1.1）+24*1*0.2

按施工进度《1000kV变压器保护装置技术要求 GB/T 29322-2012》，还需承受上层结构传来的荷载

施工荷载考虑为2.0KN /m2

故N=1.2×（6.4+6.4）+1.4×2

ψ=0.265 A=424.12

HJ 8.2-2020标准下载则 δ=18.16/0.265×424.12×1000=161.14N/mm2

〈 f=205N/MM2

故满堂脚手架稳定。由以上计算可见，整个模板系统稳定