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转换层框支梁施工方案.doc简介：

转换层框支梁施工方案是一种在高层建筑或大型公共建筑中常见的结构施工方法，主要用于连接两个或多个不同结构层的承重结构。这种施工方案的特点是以框支梁作为主要承重结构，框支梁通常由钢筋混凝土构成，承担上层结构的荷载并向下传递。

施工流程一般包括以下几个步骤：

1. 施工准备：对施工区域进行清理，确定框支梁的位置、尺寸和支承方式，绘制详细的施工图纸，准备所需的材料和施工设备。

2. 预制框支梁：在工厂预制框支梁，确保其质量和尺寸符合设计要求，然后运输到施工现场。

3. 安装基础：在预定位置打桩，浇筑混凝土基础，为框支梁的安装提供稳固的支撑。

4. 安装框支梁：将预制好的框支梁精确地安装在基础上，通常需要使用吊车等设备，确保其位置和标高准确。

5. 结构连接：将框支梁与上部结构（如楼板、墙体）进行连接，通常采用钢筋焊接或预埋件连接。

6. 验收：安装完成后，进行结构稳定性、强度和安全性的检查，通过验收后方可进行上一层的结构施工。

7. 后续施工：完成框支梁施工后，进行后续的装修、装饰等工程。

转换层框支梁施工方案需要严格遵循建筑规范，确保结构的安全性和稳定性，同时也要考虑到施工效率和成本控制。

转换层框支梁施工方案.doc部分内容预览：

=2.91N/mm2

τ= V/2bh = 3×3.73×103/2×40×85×2=0.27mm2

9.梁侧模钢管（2ф48×3.5）围柃计算

钢管围柃以螺栓（ф12、＠600×450）为支座《长江三角洲地区交通运输更高质量一体化发展规划》.pdf，按集中荷载五跨连续梁计算：

p =0.60×0.45×45.54=12.30 KN

Wn = 5.08×103mm3 A = 489mm2

I =12.19×104 mm4 E=2.1×105 N/mm2

M = Km p L = 0.171×12.30×0.6 =1.26KN.m

V = Kv p =0.658×20.49=8.09KN

W= bh2/6 = 40×852/6 = 48166.7mm3

Σ = M/ Wn =1.26×106/(2×5.08×103)mm3

=124.02N/mm2﹤f=215N/mm2

Τ = V/A = 8.09×103/489=16.54N/mm

F =1.097 P L3/100EI

=1.097×12.3×103×6003/ (2×100×2.1×105×12.19×104)

=0.57mm﹤[f]=450/250=2.4mm

ф12螺栓间距为：600×450

拉力 F=45.54×0.6×0.45=12.29KN, A=113mm2

σ=F/A=12.29×103/113=108.81N/mm2﹤f=215N/mm2

（三）三层梁承载力计算：

KZL16(1)：57.68×8.4=483.84KN（设计值）

模板及支架：24.73 KN

楼板模板：8.4×0.7×0.5=2.94 KN

模板支架：21.789 KN

振捣砼时产生的荷载：8.4×0.7×2=11.76KN

荷载值g1=483.84+(5.95+24.73)×1.2+11.76×1.4=537.12KN

(2) 三层梁板KL43(1)

砼： 0.4×0.7×8.4×24=56.45KN

钢筋：梁筋：2.776KN

合计：g2=56.45+2.776+0.88=60.10KN

g合=60.10+537.12=597.22KN

g = q / 8.4 = 597.22/8.4=71.09 KN/M

(3)梁强度验算(视两端固定梁)

最大的弯矩：qL21/8=71.09×8.42/8=627.01KN.M

αs=M/(fcm b h02 )=627.01×106/(16.5×400×6502)=0.225

查表得：γs=0.870

AS=627.01×106/(310×0.870×650)=3576mm2

梁底配筋：4Φ22, AS=1521mm2

梁面配筋：2Φ28+2Φ22, AS= 1232+226=1458 mm2

不能满足要求，则三层梁底支撑不能拆除，必须顶撑。

〈四〉二层K44（1）400×700的验算

(1)荷载的计算：二层梁荷载同三层梁的荷载为60.10KN

模板及支架:24.73KN

合计：60.10+24.73=84.83KN

g=84.83/8.4=10.10KN/ M

最大的弯矩： qL21/8=10.10×8.42/8=89.08KN.M

αs=M/(fcm b h02 )=89.08×106/(16.5×400×6502)=0.03

查表得：γs=0.985

AS=89.08×106/(310×0.985×650)=488.82 ㎜2

合计：488.82+597=1045㎜2

梁底配筋：4Φ22, AS=1521mm2

梁面配筋：2Φ25+2Φ22, AS= 982+226=1208mm2

完全能满足要求，则一层梁底支撑可以拆除。

四层转换层框支梁600×1700的有关荷载

1．转换层梁的有关荷载

0.6×4.5×0.058+0.04×0.085×11×2×6.86=0.67KN

1.7×4.5×0.058+30×0.04×0.085×1×6.86+0.077×36

3）钢筋重量：主筋 ф32：14根 0.66KN/M

腰筋：ф16：10根 0.16KN/M

箍筋：ф16 1.23KN/M

拉筋：ф12 0.86KN/M

∑=2.91×4.5=13.10KN

4)砼自重:24×0.6×1.7=24.48×4.5=110.16 KN

5)振捣砼产生的荷载标准值：2×1.1=2.2×4.5=9.9KN

6)钢管支撑:2.46 KN/㎡

恒荷载系数：1.2 活荷载系数：1.4

G =（0.67+3.92+13.10+110.16）×1.2+9.9×1.4

= 141.69KN

2、转换层次梁、板及钢管支撑传来的荷载

058×2.1×1.5+0.04×0.085×6×6.86=0.32KN

2)钢筋重量：(15×1.5+11×2.2)×1.21×9.8=0.55 KN

3)砼自重：24×1.5×2.1×0.2=15.84 KN

4)钢管支撑：6×5.4×7.85×9.8=2.49 KN

5)振捣砼产生的荷载标准值：2×1.1=2.2KN

恒荷载系数：1.2 活荷载系数：1.4

G =（0.32+0.55+4.85+15.84+2.49）×1.2+2.2×1.4

6）板的荷载传给框支梁：

(2.1+0.73)/2×0.75×31.94/(2.1×1.5)=10.76 KN

3.次梁(400×800)荷载传给框支梁

1) 模板及枋条自重：

1.5×0.04×0.058+0.04×0.085×15×6.86=0.35KN

0.8×2×1.5×0.058+8×0.04×0.085×2=0.19 KN

3）钢筋重量：主筋 ф20：8根 0.28KN/M

箍筋：ф16 0.39KN/M

拉筋：ф12 0.612KN/M

∑=2.91/0.4=3.21KN

4)砼自重:24×0.4×0.8=7.68/0.4=19.20 KN

5)振捣砼产生的荷载标准值：2×1.1=2.2/0.4=5.5KN

6)钢管支撑:2.46 KN

恒荷载系数：1.2 活荷载系数：1.4

G =（0.35+0.19+3.21+19.20+2.46）×1.2+5.5×1.4

7)次梁荷载传给框支梁:38.19/2=19.096 KN

1）（2.3+0.76）/2×0.75×10.76=11.589 KN

2)(4.5+1.5)/2×2.17×10.1=65.75 KN

141.69+10.76+19.096+11.59+65.75=248.89

5.三层楼板的自重：10.76KN

总的竖向荷载:248.89+10.76=258.99 KN

258.89/(0.6×4.5)=95.88 KN /㎡

1．板按四周与梁现浇，按四边嵌固计算内力

n=L1/L2=2975/2575=1.2

按公式取β=ASⅠ/ AS1= A`SⅠ/ AS1 = ASⅡ/ AS2 = ASⅡ/ AS2 =2

=75.03×106 ASⅠ N.mm

M2= ASⅠa3/4L1fy0.9h02

= ASⅠ×0.8×3/4×2580×210×0.9×160

=46.81×106 ASⅠ N.mm

MⅠ=M`Ⅰ= ASⅠβL2fy0.9h01

= ASⅠ×2×2575×210×0.9×170

=191.49×106 ASⅠ N.mm

MⅡ=M`Ⅱ= ASⅠaβL1fy0.9h01

= ASⅠ×0.8×2×2975×210×0.9×170

=124.83×106 ASⅠ N.mm

将以上各内力矩代入公式并折减系数为0.8即

GB∕T 27794-2011 电力电缆用承插式混凝土导管ASⅠ=307 mm2/m

AS2 = a ASⅠ =0.8×307=245 mm2/m

ASⅠ=βASⅠ =2×307=614 mm2/m

ASⅡ =βAS2 =2×245=490 mm2/m

1．二层板及模板支架：35.49KN

ASⅠ =114 mm2/m

AS2 = a ASⅠ =0.8×114=91 mm2/m

ASⅠ=βASⅠ =2×114=228mm2/m

DB65T 3999-2017 油气田含油污泥及钻井固体废物处理处置技术规范.pdfASⅡ =βAS2 =2×91=182 mm2/m