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阳光三川水岸高支模工程专项施工方案简介：
"阳光三川水岸高支模工程专项施工方案"是一个关于在特定的阳光三川水岸区域进行高耸模板工程施工的详细计划。高支模，全称为高大模板支撑系统，主要应用于高层建筑、桥梁等大型工程的混凝土结构施工，因其施工速度快、效率高，但安全风险也相对较大。
这份专项施工方案主要包括以下几个部分：
1. 工程概述：对项目的基本情况，如地理位置、工程规模、结构类型等进行详细介绍。 2. 设计与计算：根据工程特点，设计高支模的结构形式、尺寸、承载力等，同时进行受力分析和稳定性计算。 3. 施工准备：包括施工设备、材料准备，施工人员培训，安全设施设置等。 4. 施工方法与流程：详细描述模板的安装、拆除、混凝土浇筑等关键步骤，确保施工质量和安全。 5. 安全管理：制定严格的安全措施，包括应急预案、事故预防、应急救援等，以确保施工过程中的人身安全和设备安全。 6. 环保与文明施工：考虑施工对环境的影响，如何进行降尘、降噪等措施，以及保持工地整洁。
总的来说，这份专项施工方案是阳光三川水岸高支模工程实施的行动指南，旨在确保施工过程的专业化、规范化和安全化。
阳光三川水岸高支模工程专项施工方案部分内容预览：
I = 90×1.83/12 = 43.74 cm4；
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：
q1 =25.000×0.180×0.900+0.350×0.900=4.365 kN/m；
(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：
GB∕T 7690.1-2013 增强材料 纱线试验方法 第1部分：线密度的测定q2 = (2.000+1.000)×0.900=2.700 kN/m；
其中：q=1.2×4.365+1.4×2.700= 9.018kN/m
最大弯矩 M=0.1×9.018×0.45×0.45= 0.183KN·m；
面板最大应力计算值 σ =M/W= 0.183×1000×1000/48600=3.758N/mm2；
面板的抗弯强度设计值 [f]=15 N/mm2；
面板的最大应力计算值为3.758 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 15 N/mm2,满足要求!
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
面板最大挠度计算值v = 0.677×4.365×4504/(100×4500×437400)=0.616mm；
面板最大允许挠度 [ν]=450/ 250=1.8 mm；
面板的最大挠度计算值 0.616 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.8 mm,满足要求!
（三）、模板支撑方木的计算
方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=b×h2/6=5×10×10/6 = 83.33 cm3；
I=b×h3/12=5×10×10×10/12 = 416.67cm4；
1.荷载的计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：
q1= 25×0.45×0.18+0.35×0.45 = 2.183 kN/m ；
(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：
q2 = 3×0.45 = 1.35 kN/m；
均布荷载 q = 1.2 × q1 + 1.4 ×q2 = 1.2×2.183+1.4×1.35 = 4.509 kN/m；
最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.1×4.509×0.9×0.9 = 0.365 kN·m；
方木最大应力计算值 σ= M /W = 0.365×106/83.33 =4.643 N/mm2；
方木的抗弯强度设计值 [f]=13.000 N/mm2；
方木的最大应力计算值为 4.643 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
截面抗剪强度必须满足:
τ = 3V/2bh < [τ]
其中最大剪力: V = 0.6×4.509×0.9 = 2.435 kN；
方木受剪应力计算值 τ = 3 ×2435/(2 ×50×100) = 0.73 N/mm2；
方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.6 N/mm2；
方木的受剪应力计算值 0.73 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.6 N/mm2，满足要求!
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
均布荷载 q = q1 = 2.183 kN/m；
最大挠度计算值 ν= 0.677×2.183×9004 /(100×9000×8333333.3)= 0.129 mm；
最大允许挠度 [ν]=900/ 250=3.6 mm；
方木的最大挠度计算值 0.129 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.6 mm,满足要求!
（四）、托梁材料计算
托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
托梁采用：钢管(双钢管) :Ф48×3.5；
W=83.3 cm3；
I=41.667 cm4；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝4.464kN;
托梁计算简图
托梁计算弯矩图(kN·m)
托梁计算变形图(mm)
最大弯矩 Mmax = 0.911 kN·m ；
最大变形 Vmax = 0.7 mm ；
最大支座力 Qmax = 10.027kN ；
最大应力 σ=911000/8333 =109.324 N/mm2；
托梁的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；
托梁的最大应力计算值 109.324 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
托梁的最大挠度为 0.7mm 小于 900/250与10 mm,满足要求!
（五）、模板支架立杆荷载设计值(轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.129×4.150=0.535kN；
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.35×0.9×0.9 = 0.284 kN；
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25×0.16×0.9×0.9 = 3.24 kN；
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.219 kN；
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1+2 ) ×0.9×0.9 = 2.43 kN；
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算
N = 1.2NG + 1.4NQ = 8.465 kN；
（六）、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式:
σ =N/(φA)≤[f]
l0 = h+2a = 1.5+0.2×2 = 1.9 m；
l0/i = 1900 / 15.9 = 119.50 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.58 ；
钢管立杆的最大应力计算值 ；σ= 8465/(0.58×508) = 28.73 N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值 σ= 28.73 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
（七）、立杆的地基承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg
fg = fgk×kc = 120×1=120 kpa；
其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kpa ；
脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；
立杆基础底面的平均压力：p = N/A =8.465/0.25=33.86kpa ；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 8.465 kN；
基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。
p=33.86≤ fg=120 kpa 。地基承载力满足要求！
十六、高支模（梁）计算
因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002(3)：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
现以大截面框架梁（500mm×900mm）计算：
计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。
集中力大小为 F = 1.2×25.000×0.150×0.500×0.150=0.338kN。
采用的钢管类型为48×3.5。
（一）、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.000×0.900×0.600+0.350×0.600=13.71kN/m
活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×0.600=1.800kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 60.00×1.80×1.80/6 = 32.40cm3；
I = 60.00×1.80×1.80×1.80/12 = 29.16cm4；
(1)抗弯强度计算 f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
《住宅信报箱 GB/T24295-2009》 M —— 面板的最大弯距(N.mm)；
W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；
M = 0.100ql2
其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = 0.100×(1.2×13.71+1.4×1.800)×0.150×0.150=0.0427kN.m
T／CWAN 0029.1-2021 镍基焊接材料化学分析方法 第1部分：多元素含量测定 电感耦合等离子体原子发射光谱法.pdf 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.0427×1000×1000/37800=1.129N/mm2
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算 [可以不计算] T = 3Q/2bh < [T]