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公路装配式混凝土桥梁设计规范(JTGT 3365-05－2022).pdf简介：

《公路装配式混凝土桥梁设计规范》(JTGT 3365-2022)是中国交通运输行业标准中的一部技术规范，主要用于指导公路装配式混凝土桥梁的设计和施工。该规范是在JTGT 3365-2009的基础上进行修订和更新的，旨在适应公路桥梁工程的发展需求，提高桥梁的耐久性、安全性和经济性。

该规范涵盖了公路装配式混凝土桥梁的设计原则、设计方法、结构选型、材料选用、施工工艺、抗震设计、疲劳寿命分析、环境影响评价等方面，对桥梁的结构尺寸、连接方式、施工过程中的质量控制、验收标准等提出了详细规定。它强调了桥梁设计的标准化、模块化、工业化理念，以促进公路桥梁建设的绿色、高效和可持续发展。

2022年的版本可能引入了最新的科研成果、工程实践经验和行业标准，以确保设计的先进性和实用性，能够满足公路交通的快速发展和日益严格的环境要求。使用该规范有助于确保公路桥梁的设计和施工质量，保障公路使用者的安全和舒适。

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5.4.4受弯构件截面抗弯承载力计算时，体外预应力钢筋的极限应力设计值宜按 列公式计算：

式中：pd,e 体外预应力钢筋的极限应力设计值（MPa） 体外预应力钢筋的永存应力（MPa）：

体外预应力钢筋极限应力增量的修正系数：当计算简支受弯构件时 取1.0；当计算连续受弯构件时取0.92； AOpu,e 体外预应力钢筋的极限应力增量（MPa）； L 体外预应力钢筋在构件跨内的长度（mm）； L2 体外预应力钢筋锚具之间的长度（mm）； fpd.e 体外预应力钢筋的抗拉强度设计值（MPa）； 构件受拉区级连续普通钢筋和体内预应力钢筋占受拉区全部纵 向连续普通钢筋和预应力钢筋的等效配置比； hp. 体外预应力钢筋合力点至截面受压区边缘的初始距离（mm），应 按本规范第5.4.6条的规定计入合力偏移量； 构件的计算跨径（mm）； J 普通钢筋的抗拉强度设计值（MPa）； A 截面受拉区纵向连续普通钢筋的截面面积（mm²）； 体内预应力钢筋的抗拉强度设计值（MPa）； Ap.i 截面受拉区体内预应力钢筋的截面面积（mm²）； A. 体外预应力钢筋的截面面积（mm²）。

体外预应力钢筋极限应力增量的修正系数：当计算简支受弯构件时 取1.0；当计算连续受弯构件时取0.92； pu, 体外预应力钢筋的极限应力增量（MPa）； L 体外预应力钢筋在构件跨内的长度（mm）； L2 体外预应力钢筋锚具之间的长度（mm）； fpd.c 体外预应力钢筋的抗拉强度设计值（MPa）； 构件受拉区级连续普通钢筋和体内预应力钢筋占受拉区全部纵 向连续普通钢筋和预应力钢筋的等效配置比； 体外预应力钢筋合力点至截面受压区边缘的初始距离（mm）TBT3244.1-2010 机车车辆用组合式管夹 第1部分：技术条件，应 按本规范第5.4.6条的规定计入合力偏移量； 构件的计算跨径（mm）； f 普通钢筋的抗拉强度设计值（MPa）； A 截面受拉区纵向连续普通钢筋的截面面积（mm²）； 体内预应力钢筋的抗拉强度设计值（MPa）； Ap.i 截面受拉区体内预应力钢筋的截面面积（mm²）； A. 体外预应力钢筋的截面面积（mm²）

受弯构件破坏时体外预应力钢筋的极限应力一般低于钢筋材料（钢绞线、钢丝） 的名义屈服强度，基本处于线弹性受力阶段。体外预应力钢筋极限应力设计值，需 计入纵向普通钢筋是否跨越接缝的影响，采用同济大学混凝土桥梁研究室的系列试 验成果和经过验证的结构全过程非线性数值分析结果进行回归分析，并按下包线给 出本规范的简化公式。试验和配合进行的非线性数值模拟分析中均偏安全地考虑体 外预应力钢筋在转向器的孔道内可以滑动；极限应力设计值还对试验加载方式与实 际桥梁设计荷载作用方式之间的差异进行了修正，并且还考虑在构件达到极限受力 状态时体外预应力钢筋应力与同时配置的体内预应力钢筋应力之间的量值协调。设 计计算时，每根体外预应力钢筋沿其长度方向的极限应力取相同值。

5.4.5体外预应力钢筋合力点至截面受压区边缘的极限距离宜按下式计算：

hpue = n,hp.e

式中：hpue 体外预应力钢筋合力点至截面受压区边缘的极限距离（mm） 计算连续受弯构件时取0.95：当计算截面处设置转向或定位构造且

体外预应力钢筋穿过该构造时取1.0

体外预应力钢筋穿过该构造时取1.0。

体外预应力钢筋除在锚固点和有定位构造的地方，都可能与构件发生横向相对 位置变化，体外预应力二次效应是指体外预应力钢筋与构件相对位置变化而引起的 相关效应。基于同济大学的试验资料和结构全过程非线性数值模拟结果的回归分析， 采用体外预应力钢筋至截面受压区边缘距离改变的方式计入体外预应力的二次效应。 体外预应力钢筋至截面受压区边缘的极限距离，为钢筋至截面受压区边缘的初始距 离与其偏心距的改变量之差。计算公式是由构件跨中截面处的数据回归分析得到的。 5.4.6体外预应力钢筋合力点至截面受压边缘的初始距离，应计入钢筋受拉后合力 往转向器曲线孔道圆心方向偏移的影响，钢筋合力偏移量可按表5.4.6取值

表5.4.6体外预应力钢筋合力偏移量

向器孔道的半径（mm）；r为成品索截面的外半径（n

因体外预应力钢筋转向器孔道的截面面积大于钢筋的截面面积，钢筋受拉作用 后会在转向器的曲线孔道内朝圆心方向偏移集中，故需要对预应力钢筋的合力作用 点至截面受压边缘的初始距离进行修正。

5.4.7纵向分段受弯构件截面抗剪承载力上限值应满足下列公式要求：

武中：V剪力设计值（N

YoV≤Vd Vua =0.23α,§feabh.+Vpe Vpe =0.95(ope,i Apb: sin+Ope,eApb,e sin

受弯构件在各种受力状态下的截面抗剪承载力设计值均应受到其抗剪承载力上 限值的控制，否则抗剪钢筋的强度不能充分发挥，截面抗剪承载力无法达到其设计 直。当构件截面抗剪承载力上限值小于截面抗剪承载力设计值时，需要通过调整截 面尺寸或优化钢筋配置等方式加以避免。 为了更合理地确定受弯构件抗剪承载力上限值，同济大学收集了国内外大量受 弯构件抗剪试验资料，提取了其中357个发生斜压破坏试件的试验数据，并以我国 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362）和国外两个主要混 疑土桥梁设计规范为对象，分析了上述3个规范公式的计算值与该357个试件试验 数据之间的关系。在将3个规范公式中的混凝土强度等参数统一成定义完全相同的 代表值后，《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》的计算值与试验数据

比值的平均值、标准差及变异系数均远大于两个国外规范，表明其与试验数据吻合 较差、不能较好反映试验规律。为此，同济大学进一步对上述3个规范公式的混凝 土强度表达形式、抗剪截面尺寸、腹板高厚比、剪跨比等参数与试验数据进行对比， 分析提出一种与试验规律符合最好的公式表达形式，并以该公式表达形式对试验数 据进行了拟合。在拟合公式达到包络95%试验数据的基础上，对其除以材料分项系 数和乘以受力模式不确定系数，最终得到了本规范的计算公式。为了验证该公式是 否适合我国常用混凝土桥梁截面的形式和配筋情况，同济大学针对实际工程中采用 的空心板梁、T形梁、小箱梁及等高度和变高度大箱梁，分别按其典型的截面尺寸和 配筋情况设计了26个试件进行了试验验证。结果表明，计算公式能够包络该26个 试件的所有试验数据。 有关接缝对抗剪承载力上限值影响的问题，目前还没有明确的研究成果，本规 范认为接缝对抗剪承载力上限值有不利影响，接缝对抗剪承载力上限值的折减系数 近似取国外规范的剪切强度折减系数。 此外，同济大学验证试验表明，当有预应力钢筋跨过破坏裂缝时，预应力钢筋 的拉力对抗剪承载力上限值有提高作用。因此，本规范计入了预应力钢筋拉力在截 面破坏时对承载力的贡献，同时也考虑预应力孔道对抗剪截面宽度的削弱影响。注 意到斜压破坏属于脆性破坏，破坏时预应力钢筋拉力的增量很小，故计算时偏安全 地采用永存预加力。

5.4.8纵向分段受弯构件接缝位置斜截面抗剪承载力应满足下列公式要求（图 5.4.8）

受弯构件接缝位置斜截面抗剪承载力计算图式

宽度（mm）； 截面受压区翼板有效宽度内的平均厚度（mm）； hp.i 截面受拉区或受拉侧体内预应力钢筋合力点至截面受压边缘的距离 (mm）; h 截面受拉区纵向连续普通钢筋合力点至截面受压边缘的距离 (mm); M. 与V工况对应的弯矩设计值（Nmm）； pd,e 受弯构件抗剪承载力计算时体外预应力钢筋的极限应力设计值 (MPa)，此处取nc

预制拼装受弯构件达到弯剪极限受力状态时可能出现斜向破坏裂缝，这种破坏 形态虽与整体浇筑的受弯构件相似，但其斜裂缝角度和截面承载力与接缝构造、截 面尺寸及加载方式等因素有较大关系，如：导致斜截面破坏的荷载与接缝的相对位 置、接缝处普通钢筋连续情况、腹板或肋板的厚度以及预应力钢筋配比变化等因素。 本规定中的公式是采用同济大学混凝土桥梁研究室的系列验证试验成果和经过验证 的结构全过程非线性数值分析结果回归分析后得到的。根据试验和理论分析结果， 公式以斜截面勇切破坏脱离体建立平衡方程，体内钢筋达到相应的抗拉强度设计值、 体外预应力钢筋达到极限应力设计值参与截面受力平衡。其中：混凝土的抗剪贡献 偏安全地按试验和理论数据的97.5%保证率取值；箍筋的抗剪贡献受接缝与荷载相对 位置的影响较大，在现行标准采用的受力不均匀系数基础上，按试验数据统计再乘 以折减系数0.6；体内钢筋的抗剪贡献按设计要求的保证率取值；体外预应力钢筋的 极限应力受剪切试验模型长度的影响较大，而体外预应力的二次效应在构件弯剪段 通常使受力更为有利，故偏安全地将钢筋的极限应力设计值取为永存预应力并不考 患二次效应的影响。试验和理论计算表明，构件的破坏斜裂缝与接缝及荷载的相对 立置关系密切，破坏斜裂缝不跨接缝，即破坏斜裂缝的水平投影长度不超出一个节 段的长度，故公式采用按一个节段长度和C=0.6mh。中的较小者计算。

JGJ∕T 268-2012 现浇混凝土楼盖技术规程5.4.9剪压区为矩形的纵向分段受弯构件接缝截面抗剪弯承载力计算应符合下列 规定（图5.4.9)：

图5.4.9剪压区为矩形的受弯构件接缝截面抗剪弯承载力计算图式

合下列条件之一时，可不进行抗剪弯承载

V Ma Xmin .N spd,f 2 0.170,fabsh +Vpa I Ma 0, N spd.f h. 2

yoV≤0.95t.brsx+Vd

JC∕T 494-1992(1996) 玻璃熔窑用熔铸氧化铝耐火制品Vpd =0.95(0.8fa:Apb; sin+OpdeApb.e sin)

N spd. eab' brs =b+ 2b Opo.: =Ope, +αepOm