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DB13(J)T 8405-2021 模板早拆施工技术规程（京津冀）.pdf简介：

DB13(J)T 8405-2021 模板早拆施工技术规程（京津冀）.pdf部分内容预览：

式中：h、b、L一分别为构件厚度（高度）、宽度和长度，单位：m; h一构件及活荷载自重。 为简化计算，将施工活荷载折算为结构自重中进行计算。混凝土构件分别按 楼板h取值25.1kN/m3；梁G取值25.5kN/m3；施工活荷载q折算到构件（楼板、 梁)厚度中，即施工活荷载=q/h(kN/m²）。如：施工荷载为1kN/m²，板厚为100mm 则=1/0.1=10(kN/m3),h=25.1+10=35.1kN/m3。

3水平砼构件的保留支撑间距由式（1）、（2）可得到构件保留支撑间距：

yFct bh2/6= hbyh'L2/8

L2= 4Fct h/3h

[1.1367 <+, (4) b ≤ Yh

采用此公式计算保留支撑间距时，一定要先将代入公式的数值量纲统一。构 件厚度统一为m,抗拉强度统一为Pa（N/m2)；等效容重，=q/h(kN/m3)统一为 ”=q/h(103N/m3)。算出的间距单位为m。 6.0.5模板早拆后，结构自重和施工荷载由保留支撑和构件的混凝土初期强度共 司承担。工程结构的刚度随看强度的增长，逐渐大于支撑结构刚度，改变了荷载 的传递路线。据测定，达到10MPa强度的楼板，在连续弹性支座支撑情况下， 可按自身刚度，将所分配到的荷载传递到竖向结构。 保留支撑施工荷载定为1kN，一是保留支撑所支撑的已经是结构，根据试验 各支撑立杆受力比较均衡；二是由于施工活荷载在此阶段工艺可控，一般情况下 模架完全拆除前，除了少量养护人员，应无其他施工人员作业。为偏于安全，核 算时的结构抗拉强度取当龄期混凝土抗拉强度设计值。 在结构施工期间，在施层（上数第一层）支撑系统所受荷载不断产生变化， 堆料、上人都会引起对应支撑立杆荷载变化；移动荷载消除了，支撑立杆荷载随 之减少。由此所造成的（上数第二层）结构度也会产生变化。需要对结构跨中 挠度变化相应的受力进行计算。 保留支撑受力核算：荷载按所支撑结构的自重和施工荷载的设计值统计；保 留支撑承载力，按稳定性计算。计算长度建议：支撑状态为单根独立支撑取支撑 全高度；有单向横拉杆按落地附墙单排脚手架计算规定；有双向横拉杆按双排落 地附墙脚手架计算规定；支撑立杆杆端约束要根据实际支撑情况确定，按轴心受 力建立计算模型。承载能力可按欧拉公式核算。 立杆节点约束：支撑上下两端均为楼板，杆件处于顶紧的受力状态，可视为 两端铰支。由于早拆头、立杆接头（若有），以及立杆不垂直等不利情况，计算 长度应视具体情况适当放大（比如u取1.1~1.5），并应乘以k=1.155。计算保留支 撑的欧拉临界力Ncr。工程实践表明，所计算的保留支撑欧拉临界力Ncr，可 不遵从稳定性计算安全系数取2.0的要求。 6.0.6第一次拆模时，混凝土早拆结构重力作用取标准值，是由于此时结构重力 已无变化，结构处于养护期间施工活荷载相对较小也相对可控。 采用成熟度推算混凝土早期强度，需要先对本施工项目所采用的混凝土配合 比，测试出1d、3d、7d、14、28d不少于5组标养试块的抗压强度。根据这些数 据进行回归计算，得到混凝土强度曲线方程的相关系数一即得到混凝土强度增长 曲线。按等效龄期（D。）计算混凝土成熟度，需要对照不同养护温度下的等效龄

期换算表，对养护期间内的环境温度逐日进行等效换算，将所换算出的度时积， 即混凝土的成熟度，代入混凝土强度增长曲线，确定其强度。具体计算参见附录 B，此法适用于摄氏50度以下的常温施工。 现场试验早拆后的保留支撑，存在一定的竖向变形，相当于弹性支座；具备 早期强度的楼板结构在连续的弹性支座支顶下，呈现整体变形整体受力特性。计 算模型可以按：以刚度比例分配到的荷载（荷载作用分为两部分：结构自身重力 和保留支撑荷载，为简化计算保留支撑荷载以均布荷载形式与结构自重叠加）核 定当时构件结构能力，荷载和结构能力均采用标准值。包括支座弯矩、跨中挠度 和拉应力。由于受力模型是以无支撑整体进行计算，某些部位变形数值与实际情 况有一定差距，但整体偏安全。另外，根据全国各地长期施工经验，模板早拆后 转由结构承担的荷载，大致与本规范确定的数值相仿。 6.0.7~6.0.9支撑模架的各个楼层，以其共同强度承担各层结构自重、施工活荷载 和全部模架。其荷载分配与相连各楼层刚度及支撑模架刚度相关，支撑层数应满 足各楼层混凝土强度条件。 通过计算分析，我们感到过去在最下层支撑拆除的控制规定上，没有区分楼 波厚度、混凝土强度等级差异，仅以跨度作为判定依据，控制指标比较粗糙；施 工中带有一定的盲目性。常温施工4~5天完成一层的工程不为少数，以“三拆一 为例，其最下层楼板支拆除时间大约为混凝土浇筑后的12～15大。结构显然尚 未达到设计强度。本次修编我们试图将长期施工的成熟经验，用一种综合考虑结 构强度等级、结构厚度、结构跨度等影响因素，按控制混凝土开裂的强度指标 定量判定最下层支撑拆除时机的计算方法，目的是确保工程质量。其不仅适用于 早拆施工的多层连支计算，同样适用于常规模架的多层连支计算。 另外，据试验测定，上两层施工荷载变化对最下层影响很小。鉴于对长期施 工经验的认可，结构能力核定所受拉应力荷载和应力指标均采用标准值。 早拆多层连支楼板结构对构件抗拉能力进行计算时，各层楼板承担按结构刚 所分配到的总荷载比例。由于构件按素混凝土单一材料计算结构早期的抗拉能 力和变形情况，支座的计算简图，凡现浇混凝土楼板与剪力墙或者梁浇筑在一起 就认为是刚节点；如果墙体是砖砌体，连续现浇楼板在与墙体接触部位就是铰结 点。飞模外侧无支撑的楼板边，按悬挑端考虑。 验算各楼板层结构能力，推荐采用《建筑结构静力计算手册》楼板计算的相 应图表。采用模板早拆工艺的绝大多数楼板，四边均为剪力墙或梁，推荐采用四 边固定楼板抗裂计算模型。（详见：《建筑结构静力计算手册（第二版））》第 四章第二节：按弹性薄板小挠度理论计算矩形板）

（其中，E为弹性模量；h为板厚；u为泊桑比。） 符号说明：

f、Jmax 分别为板中心点的挠度和最大挠度： fox、foy——分别为平行于l.和l,方向自由边的中点挠度； Mx、Mmax一一 分别为平行于1方向板中心点的弯矩和板跨度内最大弯矩； My、Mymax— 分别为平行于1,方向板中心点的弯矩和板跨度内最大弯矩； Mox、Moy一一分别为平行于1.和l,方向自由边的中点弯矩； M' 固定边中点沿1方向的弯矩； M' 固定边中点沿1，方向的弯矩； M" 平行于1方向自由边上固定端的支座弯矩

6.0.10本条内容指：进行常规模架计算，绘制每个房间的模架布置图，标明保 留支撑位置，绘制模板平面布置图。 6.0.11对于面积较大、分段施工的施工平面，应按流水段绘制每一段平面布置图， 图中应标明早拆部分和施工留茬位置的支撑保留情况，计算施工缝、保留支撑条 带占压模板数量，预估周转次数和损耗量

7.1.2模板早拆工艺在高层剪力墙住宅、平面面积较大的地下车库和隧道跳仓施 工等工程项目经济效果尤为显著。以地下车库为例：面积较大的车库，按纵轴划 分为5条，每一条在横向划分为4段，共20个流水段；由两只队伍分别施工。 配置龙骨模板为总面积的30%左右：宜从纵、横向两端开始向中间施工，第一支 队伍1段完成后，工人施工2段；2段完成后，拆除1段模架搭设3段；3段完 成后，拆除2段模架搭设4段；4段完成后，拆除3段模架搭设5段；5段完成 后，拆除4段模架搭设6段；6段完成后，拆除5段模架搭设7段；7段完成后 拆除6段模架搭设8段；8段完成后，拆除7段模架搭设9段；9段完成后，拆 除8段模架搭设10段··· 第二支队伍8完成后，将7拆下的模架通过塔吊吊到上一层，开始上一层 流水。8段达到早拆强度后，拆除8’段模架通过塔吊吊到上一层，开始上一层 流水。本层封闭后，留下11、12两个流水段的模架需从楼梯洞口运出。为保证 流水施工不中断，可新配两个流水段的材料。 地下现浇混凝土结构施工，模板早拆与取消后浇带的跳仓施工相结合能够 得更显著的经济效益。

HG／T 5780-2020标准下载图1流水段划分示意图

7.1.3模架材料中，面板损耗最为严重。损耗的因素之一是边角、板缝位置。若 合理规划，尽量将大部分板缝统一到固定宽度，减少现场根据实际尺寸锯裁数量 即可节材文省人工。边角非标料，一般很难周转使用，应采用已周转多次、成型 效果较差、准备淘汰的模板。 7.1.4京津冀地区四季分明，不同季节环境温度差异大。工程持续工期较长的要 在施工策划阶段根据混凝土成熟度计算方法，推算出本工程混凝土实际配合比在 不同季节混凝土强度的增长规律。工程实际实施时，环境条件可能发生了变化， 还需要调整相应的流水节拍和技术措施，同时确定早拆模板拆模时机。 7.1.6模板早拆技术比较复杂，其设计施工方案一般由现场技术人员和专业租赁 厂家技术人员协调编制。方案实施前，设计及编制人员应就工程结构不同施工阶 段的能力与测定、设备设施功能及使用要点、模架布设、拆除、转运、存储等技 术问题向现场管理人员交底；现场管理人员在熟悉上述内容基础上，研究工艺过 程，编制技术交底和安全交底，向操作人员贯彻；首次进行早拆施工人员，必须 先接受相关技术培训。

7.2.1支撑立杆平均截面应力在20~30MPa左右。若其不加底托而直接作用在天 然地基和回填土上，地基表面强度显然不足；立杆底部加支座、垫板可将荷载分 散。天然地基（及回填土）在上部给定荷载作用下，会有相应压缩变形；楼板结 构在上部给定荷载作用下，会有相应挠度；计算地基的变形和沉降对模架起拱可 提供准确依据。 7.2.2独立钢支撑带有支腿的，自身可形成稳定直立状态；无支腿的必须临时拉 顶，防止操作过程中立杆倾倒伤人；扣件钢管对接扣件用于立杆顶部悬挑部分： 车接节点刚度受到削弱，易发生失稳，所以在此位置接长的立杆必须增设双向水 平杆。 7.2.3竖向结构施工完成后，所施作的水平结构荷载不大，模架支撑不高，架体 所受水平力可以通过顶墙抱柱等构造向竖向结构传递，架体可不设斜撑。 7.2.4此条内容是根据施工经验所做的规定。次龙骨排布方同平行于模板面板的 长边，可在保留支撑上方板缝模板两侧与模板面板长边接缝下方，布设通长次龙 骨，使次龙骨承托在模板面板的长边接缝下方；此措施可改善构件成型平整度： 减少接缝外露长度。 7.2.5对于剪力墙结构，主次龙骨安装时交错顶墙，可直接将面板所受水平作用 直接传到墙体，就近消化施工过程中不均匀加荷对架体所产生的水平力影响