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崔木煤矿主、回风井施工组织设计简介：
崔木煤矿主、回风井的施工组织设计，通常是指在煤炭开采项目中，对主井（提升井，用于提升煤炭和设备）和回风井（通风井，负责矿井的空气流通）的建设和施工过程进行详细规划和安排的文件。这个设计通常包括以下几个关键部分：
1. 项目概述：对崔木煤矿的整体情况，如地理位置、开采规模、矿井类型（深井或浅井）等进行介绍。
2. 设计目标：明确主、回风井的建设目标，如井深、直径、提升能力等。
3. 施工内容：详细列出主、回风井的建设步骤，包括井筒开凿、井壁支护、通风设施安装、提升设备安装等。
4. 施工进度计划：按照时间顺序，对各项施工任务进行分解，设定明确的起止日期，确保工程按期完成。
5. 施工组织：包括施工队伍的组织、施工设备的配备、施工流程的优化等，以提高施工效率和降低施工风险。
6. 安全与质量管理：制定严格的安全和质量控制措施，以确保施工过程中的安全和工程质量。
7. 应急与环保措施：设立应急救援预案，以及环保措施，如废水、废气处理等，以符合环保法规。
8. 成本预算：对整个施工过程的费用进行预算，包括人工、材料、设备等。
这是一种技术性和操作性强的文件，对煤矿的建设和运营具有重要意义。具体的设计内容会因煤矿的具体情况和当地法律法规而有所不同。
崔木煤矿主、回风井施工组织设计部分内容预览：
一、提升钢丝绳计算及提升机效验
1）H0= Hsh +Hi =585.5+25=610m
2019一级建造师考试资料真题及解析版 ①吊桶内矸石及水重：
0.9×4×1600+4×400=7360kg（4m3吊桶）
② 提矸：Q0 =7360+1530+436=9326kg（4m3吊桶）
伞钻：Q0 =6050+436=6486kg
提人员：Q0 =1530+436+16×75=3166kg
3）钢丝绳单位长度重量：
破断拉力总和：752×1.283×1000÷9.81=98350kgf
5）钢丝绳安全系数校核：
提升钢丝绳在提矸时的安全系数
m=98350/（9326+5.05×610）=7.93＞7.5
提升钢丝绳在提人员时的安全系数
m=98350/（3166+5.05×610）=15.74＞9
提升机承受最大静张力差：
Fj=Q0+PshH0
=9326+5.05×610=12406(Kg)＜15000Kg
7）主井提升机电机验算
提升机的最大提升速度
V=π×2.8×592/（60×15.5）=5.59m/s
提升机的电机功率
P=Fj×V/（102×0.92）=12406×5.59/93.8=739kw
提升机的最大速度为5.59m/s。
式中：H—为井架高度即井口水平到天轮平台的距离，23.87m
h1—翻矸台高度，取8.5m
h2—吊桶卸矸所需高度，1.5m
h3—吊桶、钩头、连接装置和滑架的总高度h3=3.08+1.838+1.7+1.125=7.743m
大于《煤矿安全规程》规定的3.07m，满足施工要求。
4.2.2风井提升系统
凿井期提升系统选择充分考虑到伞钻提升、出矸、材料和上下人员需要确定的。
绞车技术参数见表4.4。
表4.4
井筒不同深度的提升能力详见表4.5。
表4.5
一、提升钢丝绳计算及提升机效验
1）H0= Hsh +Hi =577+25=602m
①吊桶内矸石及水重：
0.9×4×1600+4×400=7360kg（4m3吊桶）
② 提矸：Q0 =7360+1530+436=9326kg（4m3吊桶）
伞钻：Q0 =6050+436=6486kg
提人员：Q0 =1530+436+16×75=3166kg
3）钢丝绳单位长度重量：
破断拉力总和：752×1.283×1000÷9.81=98350kgf
5）钢丝绳安全系数校核：
提升钢丝绳在提矸时的安全系数
m=98350/（9326+5.05×602）=7.95＞7.5
提升钢丝绳在提人员时的安全系数
m=98350/（3166+5.05×602）=15.85＞9
提升机承受最大静张力差：
Fj=Q0+PshH0
=9326+5.05×602=12366(Kg)＜15000Kg
7）主井提升机电机验算
提升机的最大提升速度
V=π×2.8×742/（60×18）=6.0 m/s
提升机的电机功率
P=Fj×V/（102×0.92）=12366×6.0/93.8=791kw
提升机最大绳速为6.0m/s。
式中：H—为井架高度即井口水平到天轮平台的距离，25.87m
h1—翻矸台高度，取10.5m
h2—吊桶卸矸所需高度，1.5m
h3—吊桶、钩头、连接装置和滑架的总高h3=3.08+1.838+1.7+1.125=7.743m
大于《煤矿安全规程》规定的3.25m，满足施工要求。
凿井期用电负荷统计详见附表4.5。
凿井期用电负荷为：视在功率3896KVA。
4.3.1功率因数改善
由于总功率因数低于0.9，采取分布补偿，采用在6KV母线装设静电电容器，以及在0.4KV一段母线加装电容补偿的方法提高功率因数。
凿井期用电负荷表
表4.5
提升机电机为10KV，所以变压器只要提供1751KVA的容量。
S10/6KV≥KsbPz/cosΦKVA=0.8×1751/0.92=1522.6KVA
由负荷统计表可知，总功率因数低于0.9，采用分别在6KV、0.4KV母线上加装电容补偿的方法提高功率因数。
0.4KV母线采用移动变电站内置电容器自动补偿。
1）经济电流密度选择电缆截面
Sj=Ig/Jj=3151/(10×1.732×2.25)=80.8mm2
2）按长时允许电流载流量校验电缆截面
高压10KV配电线路允许电压损失为5%，故：
U=10000×5%=500V
U=IRcosφ= IL/(DS)= ×204×500/（42.5×70）=59.4V＜500V
故电压损失符合要求 。
主井同风井的用风量同时考虑，凿井时耗风量统计见表4.7。
表4.7
高原修正系数γ=1.1
风动工具同时利用率k=0.8
风动工具机械磨损系数β=1.1
管路漏风系数α=1.05
=1.05×1.1×1.1×（169×0.8）
=171.8m3/min
经计算矿井的最大用风量为171.8m3/min。
4.4.2压风机站选型
4.4.3 下井压风干管选择
下井压风干管选择Φ159×5无缝钢管，下井压风管路井壁固定。
水源甲方提供，管路我方安装。利用潜水电泵、Φ57×3.5管路将水送到工广内，再分别供给各用水点。井筒供水主要是伞钻打眼，设计在两井筒中各布置一路Φ57×7无缝钢管，作为凿岩供水管路，供水管井壁固定。
4.6信号、通讯、照明系统
井口、司机操作室吊盘上各安装了电视摄像头和监控电视，使绞车司机、井口信号室能清楚了解双方及工作面的工作情况，同时双方能做到相互监督，确保安全生产。
混凝土由设在两井口的搅拌系统供给，搅拌系统由搅拌机和计量系统组成。
根据井筒断面和作业特点，为保证井筒施工时有足够的新鲜风量,井筒施工时采用压入式通风。因提供地质资料中煤层瓦斯涌出量不详，暂按爆破后排除炮烟计算风量选择风机，待探煤瓦斯测定后重新计算风量，并对通风系统进行调整。
主、风井风机经计算均选择FBD№6.3对旋式扇风机一台（2×18.5KW）。风筒选择Φ800胶质风筒，风筒井壁固定。
风量计算及风机选型如下：
井筒净直径6.0m，深度585m（按主井计算）
选用直径φ800mm胶质风筒，10m/节
1）根据排除炮烟计算风量
＝2.25×（0.3×329.4×(28.26×585)2）1/3/20
＝337.7 m3/min
Q：工作面风量，m3/min
t：通风时间，取20min
S：井筒排炮眼净断面积，28.26m2²
L：稀释炮烟长度 ，取井筒深度585m
k：淋水系数，取0.3
p：风筒漏风系数, 取1.3
Qm＝1.3×Q＝1.3×337.7＝439m3/min
①风筒的摩擦风阻由公式Rf=6.5×aL/D5
=0.18/0.84
=0.44N·S2/m8
H =（Rf+Rj）×Q×Qm
=（35.28+0.44）×337.7×439/60×60
R = H /Qm2=1469/(439/60)2=27.44（N·S2/m8）
绘风阻曲线交风机性能曲线得工况点M(Qf=481.2m3/min，H=1765Pa)满足风量及风压要求。
选择山西瑞安风机厂生产的FBD№6.3 /18.5×2型对旋式扇风机2台（一台备用）经过适当增阻能满足风量及风压要求。
4.10凿井悬吊设备的选型
主、风井凿井悬吊设备选型见表4.8。
4.11井筒施工期间的测量
井筒施工期间的测量，首先按业主提供的近井点标设井筒十字中心线，给出井筒中心位置和井口标高。正常凿井按井筒中心线指示掘砌。中心线标示采用悬挂重锤的方法，下线孔牌子板焊在封口盘上：井深50m以内用30Kg重锤，井深50m以上用60Kg重锤，中线采用16＃弹簧钢丝悬吊，下放重锤用手动绞车。
5. 工广及凿井设施布置
工业广场布置遵循以下原则。
⑴．各临时建筑的相互位置要符合施工工艺要求，动力设施要靠近负荷中心，这是首要原则。
⑵．尽量避免人流、物流的交叉、倒流GB 12352-2007 客运架空索道安全规范，避免器材的长距离搬运。
⑶．尽量避免占用永久建筑位置。
根据上述原则，主立井、回风立井施工总平面布置如下：
生产性临时建筑围绕两井口布置。所有稳绞车均在井口两侧布置，不搞四面出绳DG∕TJ 08-61-2018 基坑工程技术标准，这样既简化了地面布置，也便于集中管理。砂石场地分别设在两井口附近。搅拌站紧靠砂石场地布置在井口附近。生活福利建筑物布置在业主指定的工广内。
各建筑的竖向布置，均依据地形而建，不设统一的室内标高，但室内标高均应比室外标高高200mm。
⑴天轮平台（主、风井相同）