DB61／T 5020-2022标准规范下载简介

DB61／T 5020-2022 建筑结构隔震技术规程(附条文说明).pdf简介：

"DB61/T 5020-2022 建筑结构隔震技术规程(附条文说明)"是陕西省的地方标准，全称为《建筑结构隔震技术规程》。这个规程主要针对建筑结构隔震技术进行了规定和指导，目的是为了提高建筑结构在地震等自然灾害中的安全性能，减少地震对建筑物的破坏。

该规程详细规定了隔震设计的一般原则，隔震装置的选择和设计，隔震系统施工与安装的技术要求，以及隔震效果的检测和评估方法等。它涵盖了隔震结构的设计、施工、验收和维护的全过程，对于保障建筑物在地震中的安全和稳定性具有重要的指导意义。

"附条文说明"是对标准中各条文的详细解释和说明，包括技术背景、制定依据、应用范围、实施要点等内容，有助于理解和执行标准。

总的来说，这个规程是建筑隔震领域的技术规范，对于从事建筑结构设计、施工、工程监理和验收等工作的人员具有重要参考价值。

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Fyi——j振型i质点的y方向水平地震作用标准值（N）； F——j振型i质点的转角方向水平地震作用标准值（N）; X；——j振型i质点在x方向水平相对位移（mm）; Yi——j振型i质点在y方向水平相对位移（mm）; r;——i质点的转动半径,取i质点绕质心转动惯量除该 质点质量的商的正二次方根； —计人扭转的i振型的参与系数。 2)单向水平地震作用效应,可按下式确定：

式中：SEk 地震作用标准值的组合效应（N）： S,、Sh——分别为j、k振型水平地震作用标准值的效应（N）; jiv、一一分别为j、振型的阻尼比; 入Tk振型与j振型的自振周期比。 3)双向水平地震作用效应,可按下式中的较大值确定：

Sek = /S +(0.85S)3 Sek = /S + (0.85S)2

4.3.3当采用时程分析法时住宅楼建筑工程施工组织设计，计算模型的确定应符合下列规定：

系特性进行分析。在罕遇或极罕遇地震作用下，隔震建筑上部和 下部结构应采用弹塑性分析模型 3隔震支座单元应能够合理模拟隔震支座水平非线性和竖 可非线性特性，计算分析时，应按实际荷载工况顺序依次加载。

速度时程曲线和人工模拟地震动加速度时程曲线进行输入。宜 选取不少于2组人工模拟加速度时程曲线和不少于5组实际强 震记录加速度时程曲线。地震作用取7组加速度时程曲线计算 结果的峰值平均值。

果应取时程分析法与振型分解反应谱法的包络值

4.3.7大跨度和长悬臂隔震结构的竖向地震作用标

设防烈度7度（0.15g）、8度（0.20g）、8度（0.30g）时，多遇地盒 作用下可分别取该结构、构件重力荷载代表值的8%、10%、15% 设防地震作用下可分别取该结构、构件重力荷载代表值的22% 30% 45%

4.3.8大跨度、长悬挑隔震结构的竖向地震作用，尚可

析方法或振型分解反应谱法计算。时程分析计算时输入的地震 加速度最大值可按规定的水平输入最大值的65%采用，反应谱分 析时结构竖向地震影响系数最大值可按水平地震影响系数最大 值的65%采用，设计地震分组可按第一组采用，

持久设计状况、短暂设计状况

式中：一 结构重要性系数，建筑结构安全等级为一级时不应小 于1.1，建筑结构安全等级为二级时不应小于1.0。 S一一作用组合的效应设计值（N），应符合本规程第4.4.2 4.4.6条的规定; R一构件承载力设计值（N）； RE一构件承载力抗震调整系数。 4.4.2持久设计状况和短暂设计状况下，当荷载与荷载效应按

S=cSck+LQQSQk+wwSwk

式中:S 作用组合的效应设计值（N）； YG 永久荷载分项系数； Y 楼面活荷载分项系数； Yw 风荷载的分项系数： 限为50年时取1.0，设计工作年限为100年时取 1.1; 永久荷载效应标准值（N）； SQk 楼面活荷载效应标准值（N）； Swk 风荷载效应标准值（N）; 分别为楼面活荷载组合值系数和风荷载组合值系 数，当永久荷载效应起控制作用时应分别取0.7和 0.0；当可变荷载效应起控制作用时应分别取1.0和 0.6或0.7和1.0。

注：对书库、档案库、储藏室、通风机房与电梯机房，本条楼面活荷载组合值系数取 0.7的场合应取为0.9。 4.4.3持久设计状况和短暂设计状况下，荷载基本组合的分项

4.4.3持久设计状况和短暂设计状况下，荷载基本组合的分项 系数应按表4.4.3 采用：

表4.4.3荷载基本组合的分项系数

4.4.4隔震结构构件根据性能要求可分为关键构件、普通竖向 构件、重要水平构件和普通水平构件。对于承受压力的钢构件 除应按本规程4.4.5条验算强度外，尚应验算其稳定性

YRE 一 构件承载力抗震调整系数，应符合现行国家标准《建 筑与市政工程抗震通用规范》GB55002的规定； ScE重力荷载代表值的效应（N）; c——重力荷载代表值的分项系数,应符合现行国家标准 《建筑与市政工程抗震通用规范》GB55002的规定： SEhk 水平地震作用标准值的效应（N），尚应乘以相应的 增大系数或调整系数； 山—调整系数，一般橡胶支座取0.85;隔震装置带有阻尼 24

器时取0.80； 与市政工程抗震通用规范》GB55002的规定； SEk一竖向地震作用标准值的效应（N），尚应乘以相应的 增大系数或调整系数： YEv 竖向地震作用分项系数，应符合现行国家标准《建筑 与市政工程抗震通用规范》GB55002的规定； w—风荷载组合值系数，一般结构取0.0,风荷载起控制 作用的建筑应采用0.2。

ScE + SEhk +0. 4SEvk ≤R ScE +0. 4Sehk + SEvk ≤R

ScE + SEhk +0. 4SEvk ≤Rk

式中:R*一 构件承载力标准值（N），按材料强度标准值计算， 对钢筋混凝土梁支座或节点边缘截面可考虑钢筋 的超强系数1.25。 4.4.6采用时程分析方法的计算结果进行结构设计时，地震动 加速度记录作用下的构件内力设计值，可根据构件类型选取主导

构件承载力标准值（N），按材料强度标准值计算， 对钢筋混凝土梁支座或节点边缘截面可考虑钢筋 的超强系数1.25

4.4.6采用时程分析方法的计算结果进行结构设计时，地

内力在各个时刻的最大值及 日

4.4.7多遇地震作用计算时，隔震结构各楼层对应于地震作月 标准值的剪力,应符合下式规定：

标准值的剪力,应符合下式规定：

设防地震作用计算时，隔震结构各楼层对应于地震作用标准 值的剪力,应符合下式规定：

VEki ≥pAZG

Eki 一第层对应于水平地震作用标准值的楼层剪力 (N); 入一一水平地震剪力系数，不应小于表4.4.7规定的值： 对于竖向不规则结构的薄弱层，尚应乘以1.15的 增大系数； β设防地震与多遇地震水平地震影响系数最大值的 比值; G;一第j层的重力荷载代表值(N); h 结构计算总层数

表4.4.7楼层最小地震剪力系数值

王：1.基本周期介于3.5$和5 结构，应充许采用线性插值取值： 2.抗震设防烈度7、8度时括号内数值分别用于设计基本地震加速度为0.15g和 0.30g的地区。 隔震层以上结构的总水平地震作用，不得低于6度设防相应 非隔震结构的总水平地震作用。

4.4.8上部结构在设防地震作用下，结构楼层内最大的弹性层 间位移应符合下式规定：

4.4.8上部结构在设防地震作用下,结构楼层内最大的弹性层

Au. <[0. Jh

:△ue 设防地震作用标准值产生的楼层内最大的弹性 间位移(mm); [5 弹性层间位移角限值，应符合表4.4.8的规定： h 一计算楼层层高（mm）

人上结构设防地震作用下弹性层间位移

4.4.9上部结构在罕遇地震作用下，结构楼层内最大的弹塑性 层间位移，应符合下式规定：

4.4.9上部结构在罕遇地震作用下，结构楼层内最大的弹塑性 层间位移,应符合下式规定：

中：△u，一罕遇地震、极罕遇地震作用下弹塑性层间位移 （mm），应采用动力弹塑性时程分析方法计算；对 规则建筑，也可采用静力弹塑性分析方法或等效 线性化方法计算； 弹塑性位移角限值，应符合表4.4.9的规定

表4.4.9隔震层以上结构罕遇地震作用下弹塑性层间位移角限值

4.4.10特殊设防类的隔震建筑，上部结构在极罕遇地震作用 下，结构楼层内最大的弹塑性层间位移，应符合本规程式（4.4.9 的规定,弹塑性位移角限值应符合表4.4.10的规定。

4.4.10特殊设防类的隔震建筑，上部结构在极罕遇地震作月 下，结构楼层内最大的弹塑性层间位移，应符合本规程式（4.4.9 的规定,弹塑性位移角限值应符合表4.4.10的规定。

上结构极罕遇地震作用下弹塑性层间

隔震建筑楼梯间设计应符合下列

1对于框架中的楼梯结构，应采取构造措施，减小楼梯构件 对主体结构刚度的影响。 2梯板下端与梯梁之间设置滑动支座时，应保证滑动支座 在设计位移下的工作性能不受十扰，应采用橡胶隔震支座等具备 28

定的刚度和强度的支座，使得梯板和主体结构有效连接，达到 既能滑动，又能增强楼梯结构余度的效果。 3楼梯间填充墙应具有足够的变形能力和稳定性，与主体 结构之间应加强拉结，保证其在结构极限变形状态下不发生倒 塌。

GB 50127-2020 架空索道工程技术标准(完整正版、清晰无水印)4.4.12多层砌体建筑的隔震层顶部梁可按单跨简支梁

连续梁计算，并按底部框架砌体建筑的钢筋混凝土托墙梁的规 确定竖向荷载，同时考虑设防地震的水平作用。6、7、8度时隔 层顶部梁抗震等级分别为三、三、二级。

1隔震层顶板应有足够的平面内水平刚度，在罕遇地震作 用下应保持弹性，宜采用整体钢筋混凝土梁板式楼盖，板厚不宜 小于160mm，应采用双层双向通长配筋。

2隔震层上部首层楼面梁板体系的刚度和承载力宜大于 股楼面的刚度和承载力。 3与隔震支座相连的支墩、支柱及相连构件应计算抗冲切 和局部承压，构造上加密箍筋并根据需要配置网状钢筋 4隔震装置（隔震支座和阻尼器）与上部结构之间的连接 牛，应能传递罕遇地震下支座和阻尼器的最大水平剪力、弯矩和 轴压力。

4.5.1隔震层设计应符合下列要求：

1阻尼装置、抗风装置和抗拉装置可与隔震支座合为一体， 亦可单独设置，必要时可设置限位装置。 2同一建筑隔震层选用多种类型、规格的隔震装置时，每个 隔震装置的承载力和水平变形能力应能充分发挥。所有隔震装 置的竖向变形应保持基本一致。橡胶类支座不宜与摩擦摆等钢 支座在同一隔震层中混合使用。 3隔震层采用摩擦摆隔震支座时，应考虑支座水平滑动时 产生的竖向位移，及其对隔震层和结构的影响。 4当隔震层采用隔震支座和阻尼器时，应使隔震层在地震 后基本恢复原位，隔震层在罕遇地震作用下的水平最大位移所对 应的恢复力，不宜小王隔震层屈服 阻力之和的1.2倍

4.5.2隔震层的布置，应符合下列要求：

SH／T 3074-2018标准下载5.2隔震层的布置,应符合下列