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DB61T 1288-2019 桥梁结构预应力监测技术规程.pdf简介：

"DB61T 1288-2019 桥梁结构预应力监测技术规程.pdf" 是一份由中国陕西省地方标准发布的技术规范文件。"DB"通常代表地方标准，"61T"是标准类别代号，"1288-2019"是标准的发布年份和顺序号。"桥梁结构预应力监测技术规程"则是文件的主要内容，它详细规定了桥梁在建设过程中，特别是在预应力部分的监测方法、设备选择、数据采集、数据分析和维护等方面的技术要求。

这份规程旨在确保桥梁结构的预应力施工质量，预防和及时发现可能存在的问题，保障桥梁的安全运行。它适用于设计、施工、运营和维护阶段对桥梁预应力的监测工作，是桥梁工程师、检测人员和技术人员的重要参考依据。

DB61T 1288-2019 桥梁结构预应力监测技术规程.pdf部分内容预览：

下列文件对于本文件的应用是必不可少的。凡是注日期的引用文件，仅注日期的版本适用于本文件。 凡是不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改单）适用于本文件。 JB/T6822压电式加速度传感器 JTG3362公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 JTGD60公路桥涵设计通用规范 JTG/TF50公路桥涵施工技术规范 JTGF80/1公路工程质量检验评定标准第一册土建工程

下列术语和定义适用于本文件。

张拉控制力tensioningcontrolforceonconstructed 张拉预应力筋时于斤顶的实际控制力

《大型公路桥梁中压配电系统技术条件 JT/T 823-2011》DB61/T 12882019

冲击弹性波定性检测法 利用外露的预应力钢束两端分别进行激振和接收信号，通过分析信号传播过程中能量、波 等参数的变化，定性判定预应力孔道整体注浆密实质量的方法

冲击回波定位检测法Impactecholocationdetactionmethod 沿预应力孔道方向，以扫描形式逐点进行激振和接收信号，通过分析信号传播过程中预应 构件对面处反射信号的传播时间，定量判定预应力孔道所测位置注浆密实质量的方法。

内窥镜法endoscopy 借助光学仪器内窥镜对预应力孔道所测位置注浆密实质量进行定量检测的方法

F一一错下有效预应力标准值； 9, 反拉终止应力： con一一设计张拉控制应力； S一一反拉终止时，实测预应力筋伸长值； 。一一反拉终止时，预应力筋反拉段计算伸长值； 单根预应力筋锚下预应力偏差； 9. 一锚下有效预应力同束不均度； 锚下有效预应力断面不均度； I,，一一综合注浆指数； IEA一 全长衰减法分项注浆指数： IpV 全长波速法分项注浆指数： L一一预应力孔道总长； Lmax 最长注浆缺陷长度； Lsum一 累计注浆缺陷长度； 一一冲击回波实际传播时间； t一一正常混凝土区域无预应力孔道位置处冲击回波的标定传播时 正常混凝主区域预应力孔道未注浆位置处冲击回波的标定传 β一注浆不密实度

DB61/T12882019

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4.2.1检测前现场调查与资料收集包含设计资料、施工工艺、施工异常情况记录等。 4.2.2应依据检测任务和相关资料制定检测方案，检测方案包含工程概况、检测依据、检测内容、检 测方法、检测仪器、所需的机械或人工配合、进度计划、安全保护等。 4.2.3当检测出现异常时，应停止检测，查明原因，排除异常后，重新检测。

4.3.1锚下预应力检测实行抽样检测，检测频率宜满足下列要求： 预制装配桥梁：正弯矩钢束每个预制场或每座桥检测数量不少于10%，且每座桥不少于3片梁， 负弯矩钢束检测数量不少于15%； b）现浇结构桥梁及预应力构件：预应力钢束每座桥检测数量不少于15%。 .3.2孔道注浆质量检测按表1实行随机抽样检测，

表1孔道注浆质量抽检评率一览表

注：当以综合注浆指数判定注浆密实质量等级II、Ⅲ类占抽检总数的50%及以上时，应采用冲击弹性波定性检测 双倍抽检。若仍出现上述情况时，则应全检，

4.3.3当有下列情况之一时，应检测：

a）注浆过程中注浆机出现故障或注浆材料发生初凝； b）注浆过程中发生堵塞寒。

4.4质量控制及安全要求

4.4.1检测前应做好各种危险源辨识、评估及其安全应对措施。 4.4.2现场检测出现异常时，应立即停止检测并查明原因，采取有效措施排除异常并具备检测条件后 可重新进行检测。 4.4.3所用现场检测设备应配套齐全、功能完整，主要技术参数应符合量值溯源和本标准要求。 4.4.4预应力筋检测过程中两端正面严禁站人或穿越。 4.4.5 露天构件，在强风、浓雾、暴雨、雷电和暴风雪等恶劣天气情况下，不得开展现场检测作业。

5预应力张拉施工质量检测

5.1.1反拉法检测时间宜在张拉施工完成后24h内、最长不超过48h，且未切割预应力筋，孔道注浆 前完成。 5.1.2检测时优先采用逐根反拉检测单根钢绞线的有效预应力。

前完成。 5.1.2检测时优先采用逐根反拉检测单根钢绞线的有效预应力。 5.1.3锚下有效预应力计算时应扣除锚固损失和弹性压缩损失。 5.1.4对于单孔跨径不小于40m的连续梁桥、连续刚构桥和斜拉桥等重要桥梁，宜将张拉施工质量检 测的结果当日形成报告。

5.2.1检测设备包含反拉加载设备和检测设备（含测力装置与位移测量装置）

5.2.1检测设备包含反拉加载设备和检测设备（含测力装置与位移测量

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5.3.1检测设备安装应符合下列规定

a）安装反拉加载设备应使力作用线与预应力筋的轴线重合； b）检测设备安装完成后应进行检查和调试，确认正常后及时开展检测工作。 5.3.2加卸载及数据采集应符合下列规定：

a）安装反拉加载设备应使力作用线与预应力筋的轴线重合； b） 检测设备安装完成后应进行检查和调试，确认正常后及时开展检测工作。 .3.2 加卸载及数据采集应符合下列规定： a 加卸载过程宜为：0→初应力→反拉终止应力，→0，初应力宜为0.1αcon～0.2con，反拉 终止应力宜为Qcon，加载速率不宜大于0.2αcon/min，卸载速率不宜大于0.5Qcon/min； 初应力稳定时间不少于1min，当位移量稳定后（即出现拐点后0.5mm），测量并记录初始应力 值及初始位移量；否则应停止加载，找出原因并重新试验； C 反拉过程应匀速稳定加载至反拉终止应力，测量并记录反拉终止应力及位移量。 .3.3 当检测过程发生下列情况时，应停止加载，查清原因如下： 预应力筋伸长量大于理论最大伸长量。；

终止应力宜为Qcon，加载速率不宜大于0.2αcon/min，卸载速率不宜大于0.5Qcon/min； b) 初应力稳定时间不少于1min，当位移量稳定后（即出现拐点后0.5mm），测量并记录初始 值及初始位移量；否则应停止加载，找出原因并重新试验； c）反拉过程应匀速稳定加载至反拉终止应力，测量并记录反拉终止应力及位移量。 3.3当检测过程发生下列情况时，应停止加载，查清原因如下，

4.1单钢绞线张拉锚固后锚下有效预应力标准值按照设计文件参照附录A计算确定， 4.2预应力筋抗拉强度标准值fpk=1860MPa、公称直径Ak=15.2mm的钢绞线锚下有效预应力标 经验值见表2，期间可内插确定

的经验值见表2，期间可内插确定。

的经验值见表2，期间可内插确定

表2锚下有效预应力标准值的经验值

5.5.1错下预应力检测项目评定指标

.1错下预应力检测项目评定指标如下：

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a）锚下有效预应力偏差，采用公式（1）计算

式中： 锚下有效预应力偏差； F——锚下有效预应力标准值，kN; F—锚下有效预应力实测值，kN。 b）锚下有效预应力同束不均匀度，，采用公式（2）计算：

9一锚下有效预应力同束不均匀度； Femar——同一束中单根预应力筋锚下有效预应力最大检测值，kN； Femin——同一束中单根预应力筋锚下有效预应力最小检测值，kN。 c）锚下有效预应力同断面不均匀度，采用公式（3）计算：

式中： Femax 同断面中同束预应力筋平均单根锚下预应力最大检测值，kN； Femin 同断面中同束预应力筋平均单根锚下预应力最小检测值，kN。 .2有效预应力检测结果满足表3的控制要求评定为合格

表3有效预应力不均匀度的控制要求

6孔道注浆施工质量检测

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6.1.1桥梁预应力孔道注浆密实度检测方法应以无损检测为主，必要时可进行钻孔验证，确保测试结 果的准确性 6.1.2检测时间宜在注浆材料强度达到设计 度的80%后进行，

检测先采用冲击弹性波定性检测法进行检测，综合注浆指数I，≥0.95时，直接判定为I类； 5时，采用冲击回波定位检测法进行检测，确定缺陷位置及长度，必要时采用内窥镜法进行验

6.3冲击弹性波定性检测法

现场检测具体要求如下： a）预应力孔道两端预应力锚具和钢束端部裸露状态下进行，预应力锚具和出露的预应力钢束端部 应清洁、干净，预应力钢绞线外露长度应在3cm~5cm； b 检测系统设置应符合下列规定： 1）根据现场实际情况选择合适的放大器放大倍数、传感器及激振设备； 2）连接检测系统并进行设备自检，确认整个检测系统处于正常工作状态。 C） 对于冲击弹性波定性检测，传感器轴线应与预应力钢束走向平行； d) 激振时应符合下列规定： 1）激振方向应与预应力钢束走向平行； 2）激振位置宜优先选择装传感器的预应力钢绞线，其次可以选择附近预应力钢绞线或锚具； e）检测工作时应符合下列规定：

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1）在预应力孔道两端分别激振检测，即交替原激振端与接收端； 2 每次激振采集数据前，应对检测系统进行归零标定； 每次保存数据前，应对测试信号进行判断，当采集的弹性波波形起振明显、无毛刺时，方 可保存； 4 梁（板）检测前，应对该梁场梁（板）正常混凝土区域无预应力孔道位置处及预应力孔道 未注浆位置处冲击回波的传播速度进行标定； 5 当噪声较大时，应采用信号增强技术重新进行检测，提高信噪比；当信号一致性较差时， 应分析原因，排除人为和检测仪器等干扰因素，重新进行检测； 6 现浇梁预应力孔道>120m不适用此方法

冲击弹性波定性检测法：包括全长衰减法、全长波速法与传递函数法。全长衰减法检测结果以全长 衰减法分项注浆指数来量化表达；全长波速法检测结果以全长波速法分项注浆指数来量化表达：传递函 数法检测结果以传递函数法分项注浆指数来量化表达。冲击弹性波定性检测结果以综合注浆指数量化表 达DBJT 15- 170 -2019标准下载，采用公式（4）计算：

式中： LE4——全长衰减法检测孔道注浆指数； Ipy——全长波速法检测孔道注浆指数；

I,=(IEA×Ip×ITF)1

式中： IE——全长衰减法检测孔道注浆指数； Ipy——全长波速法检测孔道注浆指数；

表4综合注浆指数判定一览表

造价员《安装工程计量与计价实务》模拟试题(1)6.4冲击回波定位检测法