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超高层项目结构抗震超限设计可行性论证报告简介：
"超高层项目结构抗震超限设计可行性论证报告"是一份详细的技术性报告，主要用于评估和论证在设计超高层建筑时，如何在满足抗震性能的同时，确保结构的稳定性和安全性。这份报告通常会包括以下几个部分：
1. 项目概述：简要介绍项目的地理位置、建筑规模、设计目标和抗震等级等基本信息。
2. 设计背景：阐述超高层建筑在地震风险、工程挑战等方面的背景和必要性。
3. 抗震设计原则：阐述采用的抗震设计策略，如抗震概念设计、抗震性能设计、抗震计算方法等。
4. 结构分析：通过详细的结构分析，包括静力分析、动力分析等，验证结构在地震作用下的反应和性能，以确保其在预期的地震情况下能够保持稳定。
5. 超限设计考虑：针对可能的超限情况，如位移、应力、变形等，提出针对性的设计调整和优化方案。
6. 经济与技术可行性：评估抗震超限设计的成本效益，同时考虑技术实现的可行性。
7. 结论与建议：总结整个论证过程，提出是否建议采用超限设计的结论，并可能提出进一步的研究或改进意见。
这份报告对于确保超高层建筑的安全性和可持续性具有重要意义，是项目设计和施工的重要依据。
超高层项目结构抗震超限设计可行性论证报告部分内容预览：
人R事0素8中区化8区 B11 结格制震限设计司行性金报
注，·当格的受范超25m，号的
根建筑结检节验据范及高是建筑落主结检技本提器，有关风葡载取值如下：
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JC∕T 782-2010 玻璃纤维增强塑料透光率试验方法图4.4.1、图4.4.2和图4.4.3分别为1833、2074和RH3TG045的时程曲或及每组用 理电或区皮谱对应设计目标及应谱曲线的比轻
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中震弹性即结构在中囊作用下，结构的抗震承载力满足弹性设计要求，计算时不考虑地囊 内力调整，采用与小震时相同的作用分项系数、材料分项系数和抗震承载力调整系数，不 成区益蒙作用
5.7本的我器热质作用
2001），场地抗震设防激度发6度， 设计 0.05g 设计地露分为第
报帮现有的建系务件和工程地厂 J16mm, 边柱 计算沉降约为12mm，就路差异4mm。端显线意底板领斜不大于0.002L的恶求
基坑开挖与边坡稳定 拟建项目一期用地按设计方案整平后，将在场地北侧、西侧、南侧与东侧分别形成基坑边 坡，边坡高度约18m。本工程边坡为临时边坡，在超限审查时应完成边坡的相应审查。 根据拍质热略报告报对各段动披做如下处理
北侧基坑边被为挖方土质边皱，主要土层为人工填土和黄色粉质粘土，上部为人工填 土，厚度3.71~12.13m，下部为可塑状黄色粉质粘土，基坑边披坡预距离已建嘉滨路 9.9320.11m，由于边披物质结构松散，在未采取任何可靠措施的情况下，直立开挖后 股易失稳，并引起北侧嘉滨路跨增。根据场地地形条件，拟建地段无放坡空间，拟采 用排柱墙加罐杆支护
西侧靠北边一 坡名性为 3.36~7.39m，下部多为可塑状黄色粉质粘土，局部边坡底部为深灰色粉质粘土，由于 边坡物质结构松散，在末采取可靠措施的情况下，直立开挖后极易失稳跨塌。拟采用 桩端加铺杆支护， 西侧靠南边一带基坑边坡为若土质边坡，边披上部主要为厚约06.85m的黄色粉质剂 主，圾上部分市厚1.80m的系项土，设城下部客性多为中等风化梦若，土质势 结构松散，直立开挖后极易失稳均竭。中等风化砂岩边坡岩体较完整，边坡发育有两 且聚属，边披与结构面之间关系在赤平投影图上显示边坡岩层产状、聚脉L1和L2倾 向均与边披披向大角度相交，对边坡稳定性影响小，可判断西侧岩质基坑边披属稳定 边坡。拟采用错杆挡瑞支护，上部土层可采用局部放坡或土钉加固。
南侧基坑边数为君土质边数，边坡上部主要为厚约2.00～3.00m的人工填土或黄色粉 页粘土，边披下部岩性多为中等风化砂岩。 上部土质边披结构松，直立开挖后极易失稳跨增。中下部中等风化砂岩边披岩体较 完整，边鼓发育有两组裂原，边坡与结构面之间关系在赤平投影图，边坡若层产状与 应坡坡向相反，其中一组裂限L2倾向与边坡间大角度相交，对边坡稳定性影响小， 但另一组裂除L1与边坡交角较小（28”），且位于边坡内侧，可判斯边坡为不稳定边 坡，易沿L1数脱产生剪切破环，摄采目错杆提墙进行支护
东侧靠南边一带基坑边坡为若土边坡，东侧靠北边一带边披为土质边坡，由于东侧 为本项目二期开发，场拍开固，拟采用故披开挖
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核心筒采用现浇钢箭混凝土，可采用快模快速施工。混凝土的刚度大，谢火性能好，初始 造价和后期维护的费用都较低，高强混凝土如C60已经得到广泛应用，可以在达到同样的 强度的同时减少结构占用面积，并减轻结构自重。 核心筒厚度基于设计强度和抗侧力例度并兼膜楼层上下刚度比而定，核心简外增厚度自地 下室1000mm至顶层400mm变化，简内模增厚度均为400mm 考患建筑在底部平项层实层局部楼极开大洞，造成底部平项层结构薄弱层，为增加薄弱层 构件的延性和承载力，在底部平项层纵赖增交接处及增端处设置型钢暗柱并上下延伸 层 对于两电梯厅间的长墙，为满足墙体稳定性要求，在满足建筑与电梯设计条件下，增设了 250mm/200mm混凝土隔墙，减少内模长墙增体的无支长度，满是高规增厚之规定，同时 也利用SAP2000进行增体届曲稳定分新。以确保错体在极限承载力状态下不失稳
在没备/避难层（30层）设置环向腰桁架，加强结构外框准的联系，减少外框格柱之闻的剪 力滞后效应，提高外框柱抗倾履能力；与核心简共同参与整体抗弯，共同承担本平葡载引 起的颜力配，减小结构例移，实现多重拉制力体系
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管实表病治产究医有的合因
事AR共8(重K(A8AK B111/总8; BA组目 () RERiit:IEB 9.4 抗囊设计目标 期塔楼高度、整向不规则超限，因此进行第一、第二两个阶段的抗囊设计并采取相应的 抗震构造措施，米满足三个水准抗震要求。 本项目的抗震设计在满足国家、地方规范外，将根据性能化抗震设计的概念进行设计，并 无取如下格制目标
期塔楼结构具有双重结构体东， 果，为充分了解各体系对结构整体刚度的页献，在初步设计阶段对腰析架作数性分析 以确认理在的布置品属最优化设计
架，为充分了解各体系对结构整体刚度的更献，在初步设计阶段对腰析架作感性分析， 以确认现在的布置已属最优化设计 表10.4.1验算结果如下 周期 层间位移角（风荷载） 方案 TI (s>X向 T2(s)Y向 T3(s)扭转 X向 1向 无腰析架 7.37 5.96 5.94 1/467 1/1300 30层设腰析 6.8 5.69 5.57 1/626 1/1373 架
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在指患及风范数作用下，备格层间最大稳如下图断
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期塔双同地装作用下 和风有数作用下质心处最大票可位移角 10.5.4结购版心必最大层间位移角
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力特性与弹性状态的动力特性基本一致，主要整向抗侧力结构构件及连接节点基本完好， 装构
由表可知，在考虑偶然编心影响X方向地囊作用下一期增楼某些楼层整向构件位移比大于 1.20，但塔楼裙房以上各楼层均小于1.4；在考虑偶然偏心影响Y方向地震作用下楼层整向 构件位移比均小于等于1.4，满足规落要求，此方向结构平面担转效应得以较好控制。 各层线比图如
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规范采用地震剪力与层间位移比算法计算层刚度，一般适用于剪切型变形为主的结构，对于以弯 曲型变形为主的超高层结构以此计算层刚度并不是很合理，根据（广东省实随《高层建筑混凝土 结构技术规程》(JGJ3一2002)补充规定) （DBJ/T546—2005）及徐培福敏授关于超限高层 查的有关意见，我司建议按照广东省有关规定，采用在水求平力作用下，相邻层间位移角的变化 可以作为衡量结构侧向度变化的一个量度，该规程规定；在地震作用下，某一层的层间位移角 6i大于相邻上一层的1.3倍，或大于其上相邻三个楼层层间位移角平均值的1.2倍，则该层的 侧向刚不规刷
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长方自楼员放前承我力比
重病实关病的严医有会况
平配筋。而对于加强层下一层第29层薄弱层，地震剪力乘以增大系数1.15， 设计按中震弹性、大震不届服设计。 7）地震剪力及倾覆弯矩分析 底部楼层整向劳载及水平萄较作用下轴力、剪力及频爱弯矩见下表10.5.8。 PKPM和ETABS的结果很接近. 载方向 项目 ETABS SATWE 整向荷载 重力菊载代表放（10°KN） 23.0 23.1 剪力（10°KN) 25.9 25.9 X向风荷载 倾复弯矩(10°KN.M) 41.8 38.3 剪力（10°KN） 17.8 17.8 Y向风荷载 倾爱弯矩(10°KN.M) 28.5 26.9 剪力(10°KN) 12.4 12.5 X向地震作用 倾弯矩（10°KN.M) 16.4 15.1 剪力（10°KN） 12.6 12.9 Y向地震作用 倾弯矩（10°KN.M) 18.9 18.0
风和地囊作用楼层剪力与频发力矩比较 通过下面比较分析可以看到，X向风荷载作用下的楼层剪力和倾履力距与中震作用基本 相当，Y向风益载作用下的层蓝力和倾爱力钜介于小需与中需之间
累据两种软件对结构整体稳定的计算结果：结构两个主方向刚重比均大于1.4，能够通过 高规(5.4.4)的整体稳定验算的要求；但是例重比小于2.7，结将构计算中应该考患重力二阶
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从表中数据可如，大囊条件下通过Pushover分析得出的总地震力，在X、Y方向均小 于大震弹性反应谱，说明结构在的大囊条件下已部分进入塑性，结构侧向刚度出现轻 微摄化，承担的拍需力有一定程度的降低
石材幕墙工程施工工艺标准结格的震设计司行性证
事AR共8(重格[区f8区 B111 eBagitisu
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所有主要构件，所有工况通算，其中包括：外框型钢混凝土柱、剪力增核心简、连案、外 框器，楼面露，腰新析象，验算流程图如下
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重病实关病的产发医析的会究
11. 2. 211 型铜混微±柱为 0. 85 下表分别各分区及加强区各柱子的剪压比，所有柱子的剪压比均不大于规范要求(由于结构 平面关于轴基本对称，现取平面的半侧进行验)
13.4.2凝土墙轴压比验算 核心筒为钢筋混凝土结构，验算构件时将综合考虑各种组合工况，取最不利的静力葡载设 别为C60、C50、C40。另外，在标高±0.000~18.900核心简内外填填交接处设置型钢用 主，以提高底部墙体的延性TB／T 3130-2017标准下载，但造体承载力计算未考虑型铜暗柱的有利作 格十精
13.4.2凝土墙轴压比验算 核心育为钢筋混凝土结构，验算构件时将综合考虑各种组合工况，取最不利的静力葡载设 计组合和地震设计组合下的内力进行承载力验算，核心简混凝土的强度等级随高度变化分 别为C60、C50、C40。另外，在标高±0.000~18.900核心简内外增填交接处设置型钢 主，以提高底部墙体的适性，但造体承载力计算未考虑型铜暗柱的有利作用 十格！