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某商业街13号楼外装修及屋面工程脚手架搭拆专项施工方案(专家论证)简介：
商业街13号楼的外装修及屋面工程脚手架搭拆专项施工方案的专家论证，是一种专业且严谨的工程活动，其主要目的是确保施工过程的安全性、有效性和合规性。
首先，这个施工方案会详细规划13号楼的脚手架搭建位置、方式、材料选择，以及拆卸的步骤和时间安排。这包括了对脚手架的结构设计、荷载计算、稳定性评估等多个环节，以保证在施工过程中，人员和设备的安全。
专家论证部分，通常会邀请建筑行业内的专业人员，如结构工程师、安全工程师、项目经理等，对施工方案进行深入的审查和讨论。他们将从专业角度检查方案的可行性、施工步骤的合理性、应急预案的完备性，以及是否符合相关建筑法规和标准。
如果专家发现方案存在任何潜在风险或不符合规定的地方，他们将提出修改建议。只有当所有的专家都同意或对方案进行了充分的优化后，该施工方案才能被批准执行。
这个过程旨在确保大型建筑项目的施工质量，同时也是对所有参与者的责任和生命安全的一种严肃保障。
某商业街13号楼外装修及屋面工程脚手架搭拆专项施工方案(专家论证)部分内容预览：
大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；
脚手板的自重标准值:P2=0.3×0.8/(1+1)=0.12 kN/m ；
活荷载标准值: Q=3×0.8/(1+1)=1.2 kN/m；
公路养护工程设计规范意见稿静荷载的设计值: q1=1.2×0.038+1.2×0.12=0.19 kN/m；
活荷载的设计值: q2=1.4×1.2=1.68 kN/m；
图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)
跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。
跨中最大弯距计算公式如下:
跨中最大弯距为M1max=0.08×0.19×1.52+0.10×1.68×1.52 =0.412 kN.m；
支座最大弯距计算公式如下:
选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
σ=Max(0.412×106,0.485×106)/5080=95.472 N/mm2；
大横杆的最大弯曲应力为 σ= 95.472 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。
静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.12=0.158 kN/m；
活荷载标准值: q2= Q =1.2 kN/m；
V= 0.677×0.158×15004/(100×2.06×105×121900)+0.990×1.2×15004/(100×2.06×105×121900) = 2.611 mm；
大横杆的最大挠度 2.611 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！
大横杆的自重标准值：p1= 0.038×1.5 = 0.058 kN；
脚手板的自重标准值：P2=0.3×0.8×1.5/(1+1)=0.180 kN；
活荷载标准值：Q=3×0.8×1.5/(1+1) =1.800 kN；
集中荷载的设计值: P=1.2×(0.058+0.18)+1.4 ×1.8 = 2.805 kN；
小横杆计算简图
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下:
Mqmax = 1.2×0.038×0.82/8 = 0.004 kN.m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
Mpmax = 2.805×0.8/4 = 0.561 kN.m ；
最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.565 kN.m；
最大应力计算值 σ = M / W = 0.565×106/5080=111.163 N/mm2 ；
小横杆的最大弯曲应力 σ =111.163 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:
Vqmax=5×0.038×8004/(384×2.06×105×121900) = 0.008 mm ；
大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.18+1.8 = 2.038 kN；
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:
Vpmax = 2037.6×8003 /(48 ×2.06×105×121900) = 0.866 mm ；
最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.008+0.866 = 0.874 mm；
小横杆的最大挠度为 0.874 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 800/150=5.333与10 mm,满足要求！
四）、扣件抗滑力的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.88，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为7.00kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
大横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1.5×1/2=0.029 kN；
小横杆的自重标准值: P2 = 0.038×0.8/2=0.015 kN；
脚手板的自重标准值: P3 = 0.3×0.8×1.5/2=0.18 kN；
活荷载标准值: Q = 3×0.8×1.5 /2 = 1.8 kN；
荷载的设计值: R=1.2×(0.029+0.015+0.18)+1.4×1.8=2.789 kN；
R < 7.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五）、脚手架立杆荷载计算:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248
NG1 = [0.1248+(1.50×1/2)×0.038/1.80]×42 = 5.907；
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3
NG2= 0.3×5×1.5×(0.8+0.2)/2 = 1.125 kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15
NG3 = 0.15×5×1.5/2 = 0.562 kN；
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005
NG4 = 0.005×1.5×42 = 0.316 kN；
经计算得到，静荷载标准值
NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.91 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ= 3×0.8×1.5×2/2 = 3.6 kN；
风荷载标准值按照以下公式计算
Wo = 0.45 kN/m2；
Uz= 1 ；
经计算得到，风荷载标准值
Wk = 0.7 ×0.45×1×0.645 = 0.203 kN/m2；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×7.91+ 1.4×3.6= 14.512kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×7.91+ 0.85×1.4×3.6= 13.776 kN；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为
Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.203×1.5×
1.82/10 = 0.118 kN.m；
六）、立杆的稳定性计算:
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴向压力设计值 ：N = 14.512 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；
计算长度 ,由公式 lo = k×μ×h 确定 ：l0 = 3.118 m；
长细比 Lo/i = 197 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.186 ；
立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
σ = 14512/(0.186×489)=184.01 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 184.01 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
立杆的轴心压力设计值 ：N = 13.776 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；
SL485-2010标准下载计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；
长细比: L0/i = 197 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.186
立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；
翠城花园基坑降排水施工方案（改）立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；