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脚手架加固施工*案简介：

脚手架加固施工*案是一种针对在建筑工程中，由于结构荷载增加、使用时间过长、损坏等原因导致脚手架稳定性降低，需要进行加强或改造的施工计划。以下是一个简要的介绍：

1. 测量评估：首先，施工人员会对现有的脚手架进行详细的测量和评估，包括结构的强度、稳定性、承载能力等，以确定加固的必要性和具体问题。

2. 制定加固*案：根据评估结果，制定出加固*案，可能包括增设支撑、更换损坏部件、调整结构布局、使用加固材料（如钢丝绳、角钢、木材等）等。*案应满足工程的安全规范和标准。

3. 材料准备：根据加固*案，准备所需的加固材料和工具，确保材料的质量和适用性。

4. 施工过程：在施工过程中，要严格按照施工*案进行操作，确保施工的规范性和安全性。可能需要进行临时支撑、拆装、焊接、固定等操作。

5. 质量检查：施工结束后，进行严格的检查和测试，确保脚手架加固的效果，满足使用要求。

6. 记录与备案：所有加固过程和结果都应有详细的记录，以备后续的检查和审计。

在整个脚手架加固施工过程中，安全是首要考虑的因素，所有的操作都应遵循相关法规和安全规程。

脚手架加固施工*案部分内容预览：

Wo = 0.4 kN/m2；

Uz= 0.74 ；

经计算得到，风荷载标准值

JGJ／T 395-2017 铸钢结构技术规程(完整正版、清晰无水印).pdf Wk = 0.7 ×0.4×0.74×0.645 = 0.134 kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×4.*9*+ 1.4×3.15= 10.2** kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N = 1.2 NG+0.*5×1.4NQ = 1.2×4.*9*+ 0.*5×1.4×3.15= 9.626 kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为

Mw = 0.*5 ×1.4WkLah2/10 =0.*50 ×1.4×0.134×1.5×

1.*2/10 = 0.077 kN.m；

六、立杆的稳定性计算:

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值 ：N = 10.2** kN；

计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；

计算长度 ,由公式 lo = k×μ×h 确定 ：l0 = 3.11* m；

长细比 Lo/i = 196 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.1** ；

立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；

钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；

σ = 102**/(0.1**×424)=129.063 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 129.063 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值 ：N = 9.626 kN；

计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；

计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.11* m；

长细比: L0/i = 196 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.1**

立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；

钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；

σ = 9626.4/(0.1**×424)+77291.671/4490 = 137.979 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 137.979 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

七、连墙件的计算:

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

Nl = Nlw + N0

风荷载标准值 Wk = 0.134 kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.* m2；

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架*面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw = 1.4×Wk×Aw = 2.021 kN；

连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 7.021 kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

Nf = φ·A·[f]

由长细比 l0/i = 300/15.9的结果查表得到 φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；

又： A = 4.24 cm2；[f]=205 N/mm2；

Nl = 7.021 < Nf = *2.4*7,连墙件的设计计算满足要求！

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到 Nl = 7.021小于双扣件的抗滑力 12.* kN，满足要求！

连墙件扣件连接示意图

八、悬挑梁的受力计算:

悬挑脚手架的水*钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

本*案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm，

水*支撑梁的截面惯性矩I = *66.2 cm4，截面抵抗矩W = 10*.3 cm3，截面积A = 21.95 cm2。

受脚手架集中荷载 N=1.2×4.*9* +1.4×3.15 = 10.2** kN；

水*钢梁自重荷载 q=1.2×21.95×0.0001×7*.5 = 0.207 kN/m；

悬挑脚手架示意图

悬挑脚手架计算简图

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)

各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为

R[1] = 13.*97 kN；

R[2] = 7.457 kN；

R[3] = 0.007 kN。

最大弯矩 Mmax= 1.556 kN.m；

最大应力 σ =M/1.05W+N/A= 1.556×106 /( 1.05 ×10*300 )+

0×103 / 2195 = 13.6*7 N/mm2；

水*支撑梁的最大应力计算值 13.6*7 N/mm2 小于 水*支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求！

九、悬挑梁的整体稳定性计算:

水*钢梁采用16a号槽钢,计算公式如下

φb = 570 ×10×63× 235 /( 1200×160×235) = 1.*7

经过计算得到最大应力 σ = 1.556×106 /( 0.919×10*300 )= 15.634 N/mm2；

水*钢梁的稳定性计算 σ = 15.634 小于 [f] = 215 N/mm2 ,满足要求!

十、拉绳的受力计算:

水*钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算

其中RUicosθi为钢绳的 拉力对水*杆产生的轴压力。

各支点的支撑力 RCi=RUisinθi

按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：

RU1=14.96* kN；

十一、拉绳的强度计算:

钢丝拉绳(支杆)的内力计算：

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为

RU=14.96* kN

如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：

计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；

计算中[Fg]取14.96*kN，α=0.*2，K=*，得到：

经计算，钢丝绳最小直径必须大于1*mm才能满足要求！

钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为

N=RU=14.96*kN

钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为

其中 [f] 为拉环受力的单肢抗剪强度，取[f] = 125N/mm2；

所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(1496.7*4×4/3.142×125) 1/2 =13mm；

十二、锚固段与楼板连接的计算:

1.水*钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：

水*钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.007 kN；

水*钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:

其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.*条[f] = 50N/mm2；

所需要的水*钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[6.95*×4/(3.142×50×2)]1/2 =0.29* mm；

水*钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面DB2102／T 0011-2020标准下载，并要保证两侧30cm以上搭接长度。

2.水*钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：

6.95*/(3.142×20×1.57)=0.071mm。

螺栓的轴向拉力N=0.007kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=67.51kN，满足要求！

3.水*钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：

221.***米江苏地区二层独栋别墅混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式: