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35KV区域变电所三模板支撑专项施工方案简介：

35KV区域变电所的三模板支撑专项施工方案，是指在进行35KV区域变电所的建设或者改造工程中，针对变电所的结构主体——三模板（通常指基础模板、主体结构模板和设备安装模板）的支撑系统进行的详细设计和施工计划。这个方案主要包括以下几个关键部分：

1. 工程概况：明确工程的基本信息，如变电所的具体位置、设计容量、施工范围等。

2. 施工目标：明确三模板支撑系统的建设目标，如提升施工效率，保证结构安全，满足工程质量要求等。

3. 施工准备：包括工器具准备，人员培训，施工图纸审查，施工场地准备等。

4. 三模板设计与施工：详细描述基础模板、主体结构模板和设备安装模板的设计参数、材料选择、结构形式以及支撑系统的布置和施工步骤。

5. 安全措施：包括施工过程中的安全防护措施，如防坠落、防触电、防火等。

6. 施工流程与时间表：明确施工的各个阶段和时间节点，确保施工按计划进行。

7. 质量控制：设置质量控制点，制定质量检查和验收标准，以确保三模板支撑系统的质量和稳定性。

8. 应急预案：对可能出现的风险和问题，如恶劣天气、设备故障等，制定相应的应急预案。

这是一个全面指导施工的详细计划，旨在确保变电所三模板支撑系统的安全、高效和质量。

35KV区域变电所三模板支撑专项施工方案部分内容预览：

F危及人身安全、设备安全的。

（2）作业条件危险评价法

对经验分析法无法判定的其它危险源，主要采用打分方法进行风险评价，计算出D值在70分以上者，确定为重大危险源。

L——发生事故可能性大小；

E——暴露于危险环境的频繁程度。人员出现在危险环境跌时间越多DB3401T 208—2020 智慧城市泊车车位编码与应用系统功能要求.pdf，则危险性越大；

C——发生事故产生的后果。

表1 事故发生的可能性（L）

表2 暴露于危险环境的频繁程度（E）

表3 发生产生的后果（C）

表4 危险等级划分（D）

12.2根据作业条件危险评价作出本项目工作危害性如下表：

13.1木工锯的使用安全

1）进入现场的木工锯机在使用前，必须经项目工程部、安全部检查验收，合格后方可使用。操作人员需持证上岗作业，并在机械旁挂牌注明安全操作规定。

2）木工锯必须设置在平整、坚实的场地上，设置机棚和排水沟，防雨、防砸、防水浸泡。

13.2模板、木方、钢管吊运的安全要求

1）吊车在吊运模板、木方、钢管时，必须将两根钢丝绳吊索在材料商缠绕两圈，两个吊点长度必须均匀，吊起时，保证起吊过程中的水平度，防止材料在吊运中发生滑移坠落，同时需有专人监护、指挥。

2）成批量的模板、木方、钢管严禁集中堆放在非承重的操作架上。只允许吊运到安全可靠处后进行传递倒运。

3）短小模板、木方、钢管必须单独进行吊运，严禁挂在长料上。

13.3模板支撑架搭、拆安全要求

1）在进行模板支撑架搭拆时，必须穿防滑鞋、系上安全带、带上安全帽，高度高于2m时，作业层上必须满铺脚手板，并用铁丝系牢。

2）操作架上严禁超量堆放钢管脚手架材料，堆放量每平方米不得超过120kg。

3）高空作业时须有专人监护，严禁从高空向下抛材料及杂物。

4）作业人员必须持证上岗，并有允许高空作业的体检报告。

14、梁模板（扣件式）计算书

设计简图如下：

取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.7×2]×1＝29.77kN/m

q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝28.01kN/m

q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m

q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝23.05kN/m

σ＝Mmax/W＝0.02×106/37500＝0.57N/mm2≤[f]＝15N/mm2

νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×23.05×87.54/(100×10000×281250)＝0.003mm≤[ν]＝l/400＝87.5/400＝0.22mm

3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×28.01×0.09+0.446×1.76×0.09＝1.03kN

R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×28.01×0.09+1.223×1.76×0.09＝2.99kN

R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×28.01×0.09+1.142×1.76×0.09＝2.45kN

标准值(正常使用极限状态)

R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×23.05×0.09＝0.79kN

R2'=R4'=1.143 q2l=1.143×23.05×0.09＝2.31kN

R3'=0.928 q2l=0.928×23.05×0.09＝1.87kN

为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×3.01×1.12，0.5×3.01×0.12]＝0.39kN·m

σ＝Mmax/W＝0.39×106/25300＝15.41N/mm2≤[f]＝205N/mm2

Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×3.01×1.1，3.01×0.1]＝2.01kN

ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×2.32×11004/(100×206000×1013000)＝0.1mm≤[ν]＝l/400＝1100/400＝2.75mm

ν2＝q2l24/(8EI)＝2.32×1004/(8×206000×1013000)＝0mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm

4、支座反力计算

梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)

承载能力极限状态

Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×3.01×1.1，0.393×3.01×1.1+3.01×0.1]＝3.79kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝3.13kN，R2＝R4＝3.79kN，R3＝3.11kN

正常使用极限状态

R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×2.32×1.1，0.393×2.32×1.1+2.32×0.1]＝2.92kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'5＝2.83kN，R'2＝R'4＝2.92kN，R'3＝2.38kN

主梁自重忽略不计，计算简图如下：

主梁弯矩图(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.572×106/5080＝112.68N/mm2≤[f]=205N/mm2

主梁剪力图(kN)

Vmax＝6.353kN

τmax＝2Vmax/A=2×6.353×1000/489＝25.98N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

主梁变形图(mm)

νmax＝0.15mm≤[ν]＝l/400＝550/400＝1.38mm

4、扣件抗滑计算

R＝max[R1,R3]＝0.57kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.57kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150

长细比满足要求！

查表得，φ＝0.67

Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.22×1.1×1.52/10＝0.06kN·m

《港口工程后张法预应力混凝土大管桩设计与施工规程 JTS 167-6-2011》 q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+0.9×1.4×2]×1＝27.16kN/m

同上四～六计算过程，可得：

R1＝0.54kN，R2＝14.73kN，R3＝0.54kN

f＝N/(φA)+Mw/W＝14841.93/(0.67×424)+0.06×106/4490＝65.76N/mm2≤[f]＝205N/mm2

由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3]×1＝15.82kN≤[N]＝30kN

供水大坝工程项目施工组织设计.docx 立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝14.84/(1×0.15)＝98.95kPa≤fak＝140kPa