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钢管高支模施工方案简介：

钢管高支模，全称钢管脚手架支撑模板施工方案，是一种常见的高层建筑模板支撑系统。它主要通过钢管、扣件等组成支撑架，然后在上面铺设模板，以形成建筑物的结构形状。高支模施工方案通常应用于高层建筑、桥梁、隧道等大型工程中，具有承载力强、稳定性好、施工速度快、节约材料等优点。

施工方案概述如下：

1. 设计阶段：根据建筑物的结构特点和施工要求，由专业工程师设计支撑体系的布置图，包括立杆间距、横杆设置、剪刀撑的布置等，确保结构安全。

2. 材料准备：选择质量可靠的钢管、扣件、垫板等材料，确保其符合国家相关标准。

3. 施工准备：现场测量、定位，根据设计图搭设基础，然后逐层竖立钢管，设置水平杆和斜撑，形成稳定的支撑体系。

4. 模板安装：在支撑架上铺设模板，保证模板的平整度和稳定性，同时要考虑施工人员的安全通道和材料运输通道。

5. 安全措施：严格执行高空作业的安全规定，如佩戴安全帽、系安全带、设置防护网等，确保施工过程的安全。

6. 施工过程监控：对支撑架的稳定性和荷载进行实时监控，确保在施工过程中支撑架的强度和稳定性。

7. 专项验收：施工完成后，进行专项验收，确保模板支撑系统符合设计要求和施工规范。

以上就是钢管高支模施工方案的一个简单介绍，具体施工过程需要严格按照相关规程和设计图纸进行操作。

钢管高支模施工方案部分内容预览：

[υ]=L/250=900/250=3.60mm

第二层龙骨挠度υmax=0.29mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。

计算简图和内力图如下图：

每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2 =1.4×0.90×0.90×1000=1134N

TB 10426-2019 铁路工程结构混凝土强度检测规程.pdf每根钢管承载荷载NQK =NQK1＋NQK2 =7039+1134=8173N

钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.0326×4.9×1000=160N

水平拉杆4层,拉杆重量=4×1.80×0.0326=235N

扣件单位重量14.60 N/个,扣件重量=14.60×4=58N

支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=160+235+58=453N

钢管轴向力N＝1.2NGK+NQK=1.2×453+8173=8716N

L0=h=1.50m,钢管的i=1.59cm

λ=L0/i=150.00/1.59=94.34<150杆件长细比满足要求

=0.634,P=N/(A)=8716/(0.634×424.00)=32.43N/mm2

钢管稳定性计算为32.43N/mm2＜205.00N/mm2,满足要求。

（1）支承面受冲切承载力验算

钢管立杆设配套底座100×100mm，支承面为(按C15考虑）混凝土楼板

支承楼板厚=120mm,上部荷载为：F=8.72kN

σpc,m =1.00N/mm2，Um=4×100=400mm，βh =1.00

(0.7βh ft＋0.15σpc,m)ηUmhO

=[(0.7×1×0.91+0.15×1)×1.00×400×105]/1000=33.05kN

钢管支承面受冲切承载力33.05kN＞8.72kN,满足要求。

(2) 支承面局部受压承载力验算

Ab=(0.10×3)×(0.10×3)=0.09m2,Al=0.10×0.10=0.01m2

βl=(Ab/Al)0.5=3,fcc=0.85×7200=6120kN/m2,ω=0.75

ωβlfccAl=0.75×3×6120×0.01=137.70kN

支承面局部受压承载力F=137.70kN＞8.72kN,满足要求。

F1 =0.22γ×200/（T+15）β1 β2V1/2

=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2

(γ=24.0 β1=1.20 β2=1.15 V=2.0 T=30.0℃)

F2=γH=24×梁高=24×0.60=14.40kN/m2

比较F1、F2两者取小值F=14.40kN/m2,有效压头高度=F/γ=0.60m

2）振捣砼产生的荷载4.00kN/m2

取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm。

W=bh2/6=480×182/6=25920mm3，I=bh3/12=480×183/12=233280mm4

σ= Mmax/W=103761/25920=4.00N/mm2

侧模抗弯强度σ=4.00N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

抗剪系数KV=0.606

Vmax=KVqL=0.606×10.98×300/1000=2.00kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×2.00×1000/(2×18×480)=0.35N/mm2

侧模抗剪强度τ=0.35N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

按强度验算荷载组合，不考虑倾倒、振捣砼产生的荷载，故

挠度系数Kυ=0.644

υmax=Kυq，L4/100EI=0.644×6.91×3004/(100×9000×233280)=0.17mm

[υ]=L/250=300/250=1.20mm

侧模挠度υmax=0.17mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。

计算简图和内力图如下图：

计算跨度480mm，跨数1跨；木枋尺寸 b=80mm，h=80mm。

W=bh2 /6=80×802/6=85333mm3，I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4 ,

弯矩系数KM=0.125

均布荷载q=22.88×300/1000=6.86N/mm

Mmax=KMqL2=0.125×6.86×4802=197568N.mm=0.20kN.m

σ=Mmax/W=197568/85333=2.32N/mm2

侧肋抗弯强度σ=2.32N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=0.500

Vmax=KV qL =0.500×6.86×480/1000=1.65kN

消防工程施工组织设计.docτ=3Vmax/（2bh）=3×1.65×1000/(2×80×80)=0.39N/mm2

侧肋抗剪强度τ=0.39N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

均布荷载q，=14.40×300/1000=4.32N/mm

挠度系数Kυ=1.302

挠度υmax=Kυq，L4/100EI=1.302×4.32×4804/(100×9000×3413333)=0.10mm

[υ]=L/250=480/250=1.92mm

铁路新建货运站专用线工程施工招标文件-发布版侧肋挠度υmax=0.10mm＜[υ]=1.92mm,满足要求。