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浩铭锦园二期 模板施工方案简介：

浩铭锦园二期 模板施工方案部分内容预览：

=6.56KN

A=144mm2

则：σ=45.60N/mm2＜［fc］=170N/mm2普通螺栓的设计抗拉强度

CJJ 113-2007 生活垃圾卫生填埋场防渗系统工程技术规范8.3框架梁模板系统验算

框架梁截面尺寸为h×b=200～300×450～600及300～500×650～1200、700～900×1600～2000，模板采用高强覆塑竹胶模板，对于模板模数不足的采用木板补缝。次龙骨采用b×h=100×50＠400落叶松木方，主龙骨采用Φ48＠1200的Q235双钢管，底模板采用立杆间距900×600的步距为1200的十字扣脚手架支撑。（见模板图）

F′=（F1+F2+F3′）×1.2×0.9+F5’×1.4×0.9

砼自重：F2=25×0.8×0.75=15N/mm

钢筋砼：F3′=1.5×0.8×0.75=0.9N/mm

砼振捣荷载：F5′=2.0×0.8=1.6N/mm

则：q1=F’=18.90N/mm

q2=F=（ F1+F2+F3′）×1.2×0.9=17.2N/mm

其中：式中0.9为计算析减系数。

F=(F5′×1.4+F6×1.2)×0.9=43.51 KN/m2

F=F6×1.2×0.9=40.99KN/m2

（因本工程梁板一起现浇，有部分板荷载直接传递到梁上。）

计算示意图（按三等跨连续梁计算）：

抗弯强度验算：l=400

其中：M=0.10×q1×l2=0.10×18.9×4002=3.03×105N/mm2

W=b×h2/6=(800+2×12)×122/6=19776mm3

则：σ=14.96N/mm2

其中：Q=0.60×q1×l==0.6×18.9×400=4.54×103N

A=2/3×b×h=2/3×824×12=6592mm2

则：τ=0.69N/mm2

ρ=0.677×q2×l4/(100×E×I)

其中：E表示弹性模量：4500N/mm2

I表示惯性矩

I=b×h3/12=824×123/12=1.4×106mm4

则：ρ=0.47mm<[ρ]= 3.5mm

即：说明该模板符合施工设计要求。

.梁底模板次龙骨验算：

计算示意图（按二等跨连续梁计算）：

抗弯强度验算：l=600

其中：M=0.5×q1×l2=0.5×18.90×6002=9.44×104N/mm2

W=b×h2/6=42×103mm3

则：σ=2.25N/mm2

其中：Q=0.5×q1×l=0.5×18.9×600=5.67×103N

A=2/3×b×h=2/3×100×50=3333mm2

则： τ=1.7N/mm2

ρ=q2×m/(24×E×I)×(l3+6m2×l+3m3)

其中：E表示弹性模量：1×104N/mm2

I表示惯性矩 I=b×h3/12=100×503/12=104×104mm4

则：ρ=1.22mm<[ρ]=l/250=2mm

计算示意图（按三等跨连续梁计算）：

抗弯强度验算： l=900

其中：M=0.084×q1×l2 =0.084×18.90×9002

=12.9×105 N/mm2

W=4.405×103×2=8.81×103mm3

则：σ=146N/mm2

其中：Q=0.5×q1×l=0.5×18.9×900=8.51×103N

A=4.80×102mm2

则：τ=17.8N/mm2

ρ=0.273×q2×l4/(100×E×I)

其中：E表示弹性模量：2.06×104×2=4.12×105N/mm2

I表示惯性矩 I=10.52×104mm4

则：ρ=0.71mm<[ρ]=3mm

模板的主龙骨满足要求。

计算示意图（按三等跨连续梁计算）：

q1=F’×0.4/1000=43.76×0.4/1000=17.5N/mm

q2=F×0.4/1000=40.99×0.4/1000=16.40N/mm

抗弯强度验算：l=400

W=b×h2/6=1200×122/6=28800mm3

则： σ=9.70N/mm2

其中： Q=0.60×q1×l=4.2×103N

A=2/3×b×h=2/3×1200×12=9600mm2

则： τ=0.44N/mm2

ρ=0.677×q2×l4/(100×E×I)

其中：E表示垂直方向的弹性模量：6500N/mm2

I表示惯性矩 I=b×h3/12=1200×123/12=172800mm4

则：ρ=2.50mm<[ρ]=3.5mm

计算示意图（按简支梁计算）：

q1=F′×0.45/1000=19.69N/mm

q2=F×0.45/1000=18.45N/mm

抗弯强度验算：l=450

其中：M=0.5×q1×l2=2.2×105N/mm2

W=b×h2/6=100×502/6=41667mm3

则： σ=5.30N/mm2

其中：Q=0.5×q1×l=4.4×103N

A=2/3×b×h=2/3×100×50=3333mm2

则： τ=1.32N/mm2

ρ=q2×m/(24×E×I)×(l3+6m2×l+3m3)

其中：E表示弹性模量：1×104N/mm2

I表示惯性矩 I=b×h3/12=104×104mm4

则：ρ=0.23mm<[ρ]=l/250=2mm

计算示意图（按简支梁计算）：

q1=F′×0.4/1000=17.40N/mm

q2=F×0.4/1000=16.40N/mm

抗弯强度验算：l=400

其中：M=0.105×q1×l2=0.105×17.40×4002=2.92×105N/mm2

W=4.405×103 mm3

则： σ=66.3N/mm2

抗剪强度验算： τ=Q/A

其中：Q=0.5×q1×l=3.48×103N

A=4.8×102mm2

则： τ=7.25N/mm2

挠度验算： ρ=0.237q2×l4/(100×E×I)

其中：E表示弹性模量：2.06×1055N/mm2

I表示惯性矩 I=10.52×104mm4

则： ρ=0.046mm<[ρ]=3mm

模板的主龙骨满足要求。

对拉螺栓的拉应力 σ=N/A

其中：N=F×次龙骨间距×主龙骨间距

=43.51×0.4×0.45=7.83KN

A=76mm2

则：σ=103N/mm2＜［fc］=170N/mm2普通螺栓的设计抗拉强度

8.4对拉螺栓满足要求。

1、梁板及支撑应根据模板配置的层数，按以下原则对荷载进行组合后进行计算

1）、支撑纵向压缩变形忽略不计，在新增加荷载作用下，各层楼盖的挠度相同：

2）、当楼盖混凝土强度达到一定值时（≥10MPa），该层楼盖即可参与承受荷载：

3）、参与承载荷载的楼盖（包括地面）刚度相同，即在挠度相同的情况下，平均分摊承接新增加的荷载：

4）、楼盖处于弹性变形阶段，每次增加荷载后，可用叠加原理计算；

5）、新增加荷载的第一种类型，为新浇灌混凝土重量q0及模板支撑重量q1。如参加承接荷载的楼层为n，则每层楼盖的承接荷载为（q0＋q1）/n，而支撑承接荷载逐层递减，即往下第1层为（q0＋q1），第2层为（1－1/n）（q0＋q1），第3层为（1－2/n）（q0＋q1），第n层为（q0＋q1）/n；

6）、新增加荷载的第二种类型，为被拆除支撑在拆除前的承接荷载平均分配给上面各层楼盖，而支撑往上逐层递减：

7）、计算各层支撑承接荷载时，略去本层模板和支撑的重量。

8)、计算中略去施工荷载，但计算支撑强度及稳定性时，应考虑施工荷载。

8.5.1、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。

纵向或横向水平杆与立杆连接时JGJ／T67-2019 办公建筑设计标准及条文说明，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

计算中R取最大支座反力R=11.805 kN；

R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

8.5.2、立杆的稳定性计算:

1.梁两侧立杆稳定性验算:

建筑工程某建筑质量通病预防施工方案 横杆的最大支座反力： N1 =2.757 kN ；