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SL 266-2014 水电站厂房设计规范(完整正版、清晰无水印).pdf简介：

"SL 266-2014 水电站厂房设计规范"是中国水利水电出版社于2014年发布的一项水电工程设计的技术标准。该规范全称为《水电站厂房设计规范》，是针对水电站厂房的建设、设计和施工过程中的各项要求和规定进行详细阐述的行业标准。

SL 266-2014涵盖了水电站厂房的选址、总体布局、结构设计、水电设备布置、施工技术、安全防护、环境保护、抗震设计、防火防爆、环境保护等方面的内容。它旨在保证水电站厂房的结构安全，提高运行效率，同时考虑到环境保护和可持续发展的需求。

该规范适用于各类规模的水电站厂房设计，包括大中型水电站的厂房设计，为水电工程的设计和建设提供了科学、合理、安全的设计依据。由于涉及到专业知识，完整版的规范可能包含大量的技术参数和专业术语，需要具备一定的水电工程设计背景才能更好地理解和使用。

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6.1.4厂房各部位混凝土除应满足强度要求外，还应根据所处 环境条件、使用条件、地区气候等具体情况分别提出抗渗、抗 冻、抗侵蚀、抗冲磨等耐久性要求。混凝土强度等级可按表 6.1.4的规定采用；其他耐久性等级按SL191、SL211中的有 关规定确定。

1.4厂房结构各部位混凝土强度等级

6.1.5厂房结构的一般构件可只做静力计算；对直接承受振动 荷载的构件如发电机支承结构，宜做整体动力分析或单体动力计 算。宜按结构力学法计算，对于整体或复杂结构，除用结构力学 法计算外，宜采用有限元法进行计算分析，必要时可采用结构模 型试验验证。动力分析宜采用拟静力法，大型工程或复杂结构 尚宜采用动力法复核。

GB 50538-2010 埋地钢质管道防腐保温层技术标准(完整清晰正版).pdf6.2.1厂房屋盖系统、吊车梁、构架、各层板梁柱和围

厂房屋盖系统、吊车梁、构架、各层板梁柱和围护结构 结构可根据工程具体情况，简化为平面问题计算，必要

时，也可按空间结构体系进行计算。 6.2.2设计楼面（平台）的主梁、墙、柱和 基础时，应对楼面的活荷载标准值乘以0.80 一0.85的折减系数。 6.2.3吊车梁所承受的荷载应包括梁自重 钢轨及其附件重、吊车竖向轮压和横向及纵 向水平刹车力。钢轨及其附件重标准值应根 据厂家资料确定，初步计算时可取1.5～ 2.0kN/m。吊车竖向轮压和横向及纵向水平 刹车力标准值应采用按制造广提出的可能发 生的最大值。当无制造厂资料时可按DL5077 的规定确定。

图6.2.4扭矩 计算简图

6.2.4作用于吊车梁上的扭矩标准值计算简图如图6.2.4所示， 可按式（6.2.4）计算：

6.2.4作用于吊车梁上的扭矩标准值计算简图如图6.2.4

T=β(μPmaxer + Hoe2)

式中T 一个轮子产生的扭矩标准值，kN·m； Pmax 吊车最大竖向轮压标准值，kN； H。一吊车横向水平刹车力标准值（一个轮子），kN； 吊车竖向轮压动力系数； 组合系数，一台吊车工作时，β=0.8，两台吊车联 合工作时，β=0.7； e1 吊车轨道安装偏心矩，m，宜取0.02m； H。对吊车梁截面弯曲中心的距离，m。

6.2.5吊车梁设计应符合下列要

1除按承载能力设计外，还应按正常使用极限状态要求验 算挠度。 2电动桥式吊车的吊车梁标准组合最大允许挠度应符合下 列规定： 1）钢筋混凝土吊车梁为Lo/600（L。为吊车梁计算跨 度）。

2）钢结构吊车梁为L0/750。 3钢筋混凝土吊车梁应验算裂缝开展宽度，厂内普通钢筋 混凝土吊车梁正常使用极限状态最大裂缝宽度不大于0.4mm： 预应力钢筋混凝土吊车梁，正常使用极限状态最大裂缝宽度不大 于0.2mm。 4水电站厂房吊车梁可不验算疲劳强度。 6.2.6吊车梁与柱连接的设计，应满足支座局部承压、抗扭及 抗倾覆要求。 6.2.7厂房构架的布置应满足下列要求： 1柱网布置应满足机电设备的安装和检修要求，柱距宜统 一，并宜与机组分缝相适应。 2立柱宜避免直接落在尾水管、蜗壳或钢管的顶板上。 3厂房构架除满足结构强度要求外，还应具有足够的刚度。 在正常使用极限状态下，吊车梁轨顶的侧向位移不应超过吊车正 常行驶所充允许的限值，且在标准组合下轨顶高程柱的最大位移不

6.2.7厂房构架的布置应满足下列要求： 1柱网布置应满足机电设备的安装和检修要求，柱距宜统 一，并宜与机组分缝相适应。 2立柱宜避免直接落在尾水管、蜗壳或钢管的顶板上。 3厂房构架除满足结构强度要求外，还应具有足够的刚度。 在正常使用极限状态下，吊车梁轨顶的侧向位移不应超过吊车正 常行驶所充允许的限值，且在标准组合下轨顶高程柱的最大位移不 宜超过表6.2.7的允许值。

表6.2.7轨顶高程柱的允许位移值

6.2.8厂房结构在地震荷载下应满足SL191和GB50011规定 的设防要求。 6.2.9厂房构架承受的荷载及其荷载效应组合，可按表6.2.9 的规定确定。 6.2.10厂房构架宜按平面构架进行计算，其计算简图应符合下 列规定：

H载施荷7度777>7平水7称车吊777名核7作位水777777A7771>7777767'9重>A自>77777表情算计2i342i2i3注注30

1横向跨度以轴线为，对阶形变截面柱，轴线通过最小 截面中点。 2下柱高度取柱固定端至牛腿顶面的距离。上柱高度：铰 接时取牛腿顶面至柱顶面的距离；刚接时取牛腿顶面至横梁中心 的距离。 3楼板（梁）与柱简支连接时，可不考虑板（梁）对柱的 支承约束作用，若板（梁）柱整体连接，根据板（梁）刚度大小 假定按不动铰、刚接或弹性结点考虑。 4构架柱基础固端高程，可根据基础的约束条件确定。 5构架柱与屋面大梁整体浇筑或屋盖采用混凝土厚板结构 时，构架柱与屋盖连接按刚接考虑；当屋盖采用屋架（预制混凝 土、钢屋架）结构时，构架柱与屋架莲接按铰接考虑。 6.2.11厂房纵向构架两侧相邻吊车梁竖向反力差产生的纵向偏 心查矩标准值M.可按式

(6. 2. 11)

式中·△R一一相邻吊车梁反力差标准值，kN； e一△R对柱中心的偏心距，m。 6.2.12地震设计烈度为6度及6度以上的厂房的抗震措施应符 合下列规定： 1广房上部结构应按要求设置防震缝，防震缝的宽度应满 足GB50011的要求。 2厂房上部结构可采取梁端加腋以及加强排（框）架和屋 架之间的纵向联系（包括屋架支承、柱间支承、屋顶圈梁、吊车 梁附近柱间纵向联系梁以及各层圈梁等）的措施，其抗震构造要 求应满足SL191的相关要求。 3主机间各层楼板与上下游墙、风罩、柱可采用整体莲接 采用梁板结构时，板宜适当加厚

2.13屋盖系统设计应符合下列判

1屋盖结构可根据屋盖荷载、厂房跨度、施工难易、工 等条件，采用混凝土结构或轻钢结构。

2屋盖系统设计应贯彻国家节能环保政策，结合水电站所 处自然环境、厂房布置和运行要求，满足排水、保温、防火、抗 震等要求。屋顶可采用保温板材，必要时设自然采光带。 3屋面坡度应结合当地降雨强度、屋盖结构型式和建筑立 面处理综合选定。

6.3.1设计机墩与风罩时，应取得下列机组资料： 1发电机、水轮机的总装图、基础图及基础荷载图。 2发电机出力N、额定转速n、飞逸转速np、功率因数 cos及暂态电抗Xz。 3发电机总重及定子、转子、机架、励磁机和附属设备重。 4 水轮机导叶叶片数X，和转轮叶片数X2。. 水轮机转轮连轴重。 水轮机轴向水推力。 7 机组转动部分质量中心与机组中心的可能最大偏心距e。 8 发电机冷却的循环空气温度。 作用于风罩的干斤顶推力。 10 转子半数磁极短路时的单边磁拉力。 11 转动惯量G,D?。 12 正常扭矩。 13 短路扭矩。 6.3.2 风罩承受的荷载及其荷载效应组合可按表6.3.2的规定 确定。 6.3.3 风罩结构宜按下列要求进行设计： 1 其底部为固端，项部宜与发电机层楼板整体莲接。 2温度作用引起的内力，宜考虑结构开裂后的影响予以折

1其底部为固端，项部宜与发电机层楼板整体莲接。 2温度作用引起的内力，宜考虑结构开裂后的影响予以折 减，或采取降低钢筋设计强度的方法以抵偿温度作用。 3圆筒式风罩内力可按附录B计算。 4正常使用极限状态风罩最大裂缝宽度允许取0.4mm。

表6.3.2风罩荷载效应组合表

Pm=0.0011eG,n Pm=0.0011eG.n

式中N一 发电机容量，kVA； 发电机功率因数。

T = 9. 75 Ncosg

武中X,发电机暂态电抗

表6.3.5机墩荷载效应组合表

6.3.6机墩结构应满足机组在正常运行、短路及飞逸时的强度 和刚度要求。直接承受集中荷载的支座应验算局部承压强度并配 置钢筋网。 6.3.7机墩和风罩上的孔口或切口，应考虑孔边应力集中，适 当加强配筋。

6.3.8圆筒式机墩的动力计算应按下列原则进行

1应验算共振、振幅和动力系数，计算方法见附录C。大 型机组或必要时宜用有限元法或其他分析方法复核。 2机墩自振频率与强迫振动频率之差和自振频率之比值应 大于20%，或强迫振动频率与自振频率之差和机墩强迫振动频 率之比值应大于20%。 3机墩强迫振动的振幅应满足：垂直振幅不大于0.15mm； 水平横向与扭转振幅之和不大于0.20mm。

6.3.9框架式、墙板式等其余类型的机墩动力计算可按照G 50040的相关规定进行。

6.4.1水电站厂房蜗壳、尾水管、进口段（河床式厂房）、挡力 墙和基础底板等结构，可分成几个独立部分进行设计。按各独立 结构设计时应考虑相互之间力的传递及变形协调。对大型工程宜 考虑空间作用，进行三维有限元分析计算

1杆件计算长度宜以中心线为准。 2当结构中任一杆件满足下列条件时，应考虑剪切变形及 刚性节点的影响： 1）两端固结的杆件，h/1>0.15，h为杆件截面高度，单 位m，l为杆件净跨长度，单位m。 2）一端固结、一端铰结的杆件，h/>0.3。 6.4.3蜗壳的型式可根据作用水头大小选用金属蜗壳或钢筋混 凝土蜗壳。当最大水头大于40m时宜采用金属蜗壳，若采用钢 筋混凝土蜗壳，则应进行技术经济论证

6.4.4金属蜗壳与外围混凝土结构处理措施可采用下列方式DB34／T 2925-2017标准下载，

1设置理性垫层：在金属蜗完与外围混凝士之间设置弹性 垫层。传至混凝土上内水压力大小应根据垫层设置范围、厚度及 垫层材料的物理力学指标等研究确定。 2充水保压：金属蜗壳与外围混凝土之间不设垫层，在蜗 壳充水加压状态下浇筑外围混凝土，其充水加压值可根据外围混 凝土结构具体条件分析研究确定。 3直接埋人：金属蜗壳与外围混凝土之间不设垫层，在蜗 壳不充水（仅设置内部支撑）的情况下浇筑外围混凝土。金属蜗 壳和外围混凝土完全联合，共同承受全部内水压力。 6.4.5钢筋混凝土蜗壳及金属蜗壳外围混凝土结构承受的荷载

6.4.5钢筋混凝土蜗壳及金属蜗壳外围混凝土结构承受的荷载

和荷载效应组合可按表6.4.5的规定确定。

6.4.6钢筋混凝土蜗壳结构的内力，宜简化为平面框架计算， 顶板及边墙的环向力也可简化为环形板筒计算，对于进口段尚应 考虑中墩及上游墙的约束作用。大型工程宜进行三维有限元 分析，

全国建筑市场监管公共服务平台工程项目信息数据标准（住房城乡建设部建筑市场监管司2018年12月）.pdf6.4.7钢筋混凝土蜗壳的抗裂计算应满足下列要求！