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型钢悬挑式与钢管落地式卸料平台施工方案简介：

型钢悬挑式和钢管落地式卸料平台是两种常见的施工现场卸料平台，它们在施工方案上有所不同。

1. 型钢悬挑式卸料平台： - 设计原理：利用型钢作为主要承重结构，通过在建筑物边缘设置钢梁，将平台悬挑出去，通常适用于高层建筑或没有足够地面空间的施工现场。 - 施工流程：首先对建筑物结构进行评估，确定悬挑点和悬挑长度，然后制作和安装型钢悬挑架，接着在架上搭建卸料平台，最后进行平台的荷载试验。 - 优点：节省地面空间，提高工作效率，但对建筑结构有一定的要求，施工过程需严格控制，以确保结构安全。

2. 钢管落地式卸料平台： - 设计原理：平台主要由钢管、扣件、脚手板等构成，直接在地上搭设，适用于地面空间较大的施工现场。 - 施工流程：首先根据工程需求和现场条件选择合适的钢管型号，然后按设计图纸搭设平台框架，铺设脚手板，最后进行平台的稳定性检查和承载力测试。 - 优点：搭建和拆卸方便，对建筑物结构影响较小，但占地面积较大，可能需要更多的材料和人工。

无论哪种方式，施工方案都应符合国家相关建筑安全法规和规范，确保施工过程的安全和平台的承重能力。同时，施工现场应有专业的技术人员进行监督和指导，以确保施工质量。

型钢悬挑式与钢管落地式卸料平台施工方案部分内容预览：

a、焊缝外观应全部检查，普通碳素钢结构钢应在焊缝冷却到工作地点温度后进行。

b、焊缝表面焊波应均匀，不得有裂缝、夹渣、焊瘤、烧穿、弧坑和针状气孔等缺陷，焊接区还不得有飞溅物。

337.08平米二层独栋别墅1）严禁在焊缝外母材上打火引弧。

2）防止焊接质量通病发生：

裂纹：为防止裂纹产生，应选择合理的焊接工艺参数和次序，应该一头焊完再焊另一头，如发现有裂纹应铲除重新焊接。

咬边：应选用合适的电流，避免电流过大，电弧拉得过长，控制好焊条的角度和运弧的方法。

气孔：焊条按规定温度和时间进行烘焙，焊接区域必须清理干净，焊接过程中可适当加大焊接电流，降低焊接速度，使熔池中的气体完全逸出。

夹渣：多层施焊应层层将焊渣清除干净，操作中应注意焊渣的流动方向，特别是采用碱性焊条时，必须使焊渣留在熔池后面。

六、型钢悬挑卸料平台的吊装

采用塔吊吊装就位方法。在吊装前，应设专人检查卸料平台与主体结构连接全部卸除，平台吊装就位后，应将其所有与主体连接的部位进行全面检查，确认完全符合设计要求后才能卸去塔吊的吊绳，确保安全。

七、型钢悬挑卸料平台的安全注意事项

卸料平台一侧应挂牌，注明该平台的承重量，如注明本料台最大载重量为800Kg，切勿超载。

卸料平台每次搬移时，应检查平台是否有过大的变形，焊缝是否存在细小裂缝等现象。

卸料平台吊至上一吊点，应检查平台与主体连接点是否符合设计要求，如每个节点的构造要求。

卸料平台每侧两道钢丝绳拉紧程度是否接近，是否存在一根紧一根松的情况，否则应用倒拉链进行调整。

卸料平台的栏杆是否牢靠，在吊运中是否碰坏。

卸料平台在建筑物垂直方向上，即上下两个位置应错开，以免妨碍塔吊吊运重物。

卸料平台不能吊挂在阳台等部位，因为阳台等到部位结构安全度偏小，应挂靠在主体结构大梁等部位。

卸料平台不能与外脚手架连接，因为卸料平台存在动荷载，对外脚手架有不利影响。

卸料平台的吊环应采用Q235钢制作，钢丝绳与吊环之间要用卡环连接，不得将吊钩直接钩挂吊环。穿进吊环的钢丝用卡头连接固定时，卡子不得少于3个。

卸料平台转移到新的地点，在松卸塔吊吊钩前应检查各部位，平台搭设在主体大梁上是否稳定可靠，钢丝绳是否卡牢，待一切检查可行后方可松卸塔吊吊钩。

卸料平台外口边应略高于内口边，不可向外倾斜。

卸料平台外侧三面均应设置围护栏杆，当吊运构件超长时，超过平台长度应将端部防护格栅门打开，待该构件运入建筑物后，立即关闭。

在正式使用卸料平台前，应对作业人员进行一次安全技术交底，讲解使用卸料平台应注意的事项及平台上作业人员与塔吊司机如何保持联系，防止意外事故发生。

八、型钢悬挑卸料平台结构图，节点图

九、钢管落地式卸料平台的设计计算

立杆横向间距或排距la(m):0.90，立杆步距h(m)：1.50；

立杆纵向间距lb(m):0.70，平台支架计算高度H(m)：3.30；

立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):0.10，平台底钢管间距离(mm)：300.00；

钢管类型:Φ48×3.5，扣件连接方式：双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.75；

脚手板自重(kN/m2):0.300；

栏杆自重(kN/m):0.150；

材料堆放最大荷载(kN/m2):5.000；

施工均布荷载(kN/m2):4.000；

地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；

立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。

纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为

截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；

截面惯性矩 I = 12.19cm4；

纵向钢管计算简图

(1)脚手板自重(kN/m)：

q11 = 0.3×0.3 = 0.09 kN/m；

(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：

q12 = 5×0.3 = 1.5 kN/m；

(3)施工荷载标准值(kN/m)：

p1 = 4×0.3 = 1.2 kN/m

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；

最大弯矩计算公式如下:

M = 0.1q1l2+0.117q2l2

最大支座力计算公式如下:

N = 1.1q1l + 1.2q2l

均布恒载：q1 = 1.2 × q11= 1.2×0.09 = 0.108 kN/m；

均布活载：q2 = 1.4×1.2+ 1.4 ×1.5=3.78 kN/m；

最大弯距 Mmax = 0.1×0.108×0.92 + 0.117 ×3.78×0.92 = 0.367 kN·m ；

最大支座力 N = 1.1×0.108×0.9 + 1.2×3.78×0.9 = 4.189 kN；

最大应力 σ = Mmax / W = 0.367×106 / (5080) = 72.24 N/mm2；

纵向钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；

纵向钢管的计算应力 72.24 N/mm2 小于 纵向钢管的抗压设计强度 205 N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；

ν = 0.667ql4/100EI

qk = qll=0.09 kN/m；

ν = 0.677 ×0.09×9004/(100×2.06×105×121900)=0.016 mm；

纵向钢管的最大挠度为 0.016 mm 小于 纵向钢管的最大容许挠度 900/150与10 mm，满足要求！

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P =4.189 kN；

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩 Mmax = 0.698 kN·m ；

最大变形 νmax = 0.815 mm ；

最大支座力 Qmax = 10.573 kN ；

最大应力 σ= 137.355 N/mm2 ；

横向钢管的计算应力 137.355 N/mm2 小于 横向钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！

支撑钢管的最大挠度为 0.815 mm 小于 支撑钢管的最大容许挠度 700/150与10 mm，满足要求！

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 10.573 kN；

R < 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

5、模板支架立杆荷载标准值(轴力)计算

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

（1）.静荷载标准值包括以下内容

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1 = 0.129×3.3 = 0.426 kN；

(2)栏杆的自重(kN)：

NG2 = 0.15×0.7 = 0.105 kN；

(3)脚手板自重(kN)：

NG3 = 0.3×0.7×0.9 = 0.189 kN；

经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 0.72 kN；

（2）.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载

经计算得到，活荷载标准值 NQ = 4×0.7×0.9+5×0.7×0.9 = 5.67 kN；

（3）.因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2NG + 1.4NQ = 1.2×0.72+ 1.4×5.67 = 8.802 kN；

立杆的稳定性计算公式:

σ = N/φAKH ≤ [f]

l0 = k1μh (1)

l0 = h+2a (2)

公式(1)的计算结果：

立杆计算长度 L0 = k1μh = 1.167×1.7×1.5 = 2.976 m；

L0/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；

由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.203 ；

GB 50437-2007 城镇老年人设施规划规范 附条文说明钢管立杆受压应力计算值 ； σ =8802.036 /( 0.203×489 )= 88.67 N/mm2；

钢管立杆稳定性验算 σ = 88.67 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

公式(2)的计算结果：

L0/i = 1700 / 15.8 = 108 ；

T／CASEI T102-2015标准下载由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.53 ；

钢管立杆受压应力计算值 ； σ =8802.036 /( 0.53×489 )= 33.962 N/mm2；

钢管立杆稳定性验算 σ = 33.962 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！