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SH∕T3062-2017石油化工球罐基础设计规范NA.pdf简介：

SH∕T3062-2017《石油化工球罐基础设计规范》是中国石油化工股份有限公司（SH）和中国石油天然气股份有限公司（CNPC）共同制定的一部行业标准。该规范全称为《石油化工球罐基础设计技术规定》，适用于石油化工行业中的球罐基础设计，包括球罐的支座设计、地基处理、基础结构选型、抗震设计等内容。

NA是英文"National Standard"的缩写，中文意思是“国家标准”。这意味着该规范已被确定为中华人民共和国国家标准，对石油化工行业中球罐基础的设计、施工、验收等环节具有指导和规范作用。它旨在保障石油化工球罐的安全稳定运行，防止因基础设计不当引发的事故，提升行业的安全水平和工程品质。

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下列文件对于本规范的应用是必不可少的。凡是注日期的引用文件，仅注日期的版本适用于本规范。 凡是不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改单）适用于本规范。 GB50007 建筑地基基础设计规范 GB50009 建筑结构荷载规范 GB50010 混凝土结构设计规范 GB50046 工业建筑防腐蚀设计规范 GB50051 烟肉设计规范 SH3147 石油化工构筑物抗震设计规范 JGJ94建筑桩基技术规范

下列文件对于本规范的应用是必不可少的 凡是不注日期的引用文件，其最新版本（包括 GB50007 建筑地基基础设计规范 GB50009 建筑结构荷载规范 GB50010 混凝土结构设计规范 GB50046 工业建筑防腐蚀设计规范 GB50051 烟肉设计规范 SH3147 石油化工构筑物抗震设计规范 JGJ94建筑桩基技术规范

下列主要符号适用于本规范

F 相应手荷载效应基本组合时，上部结构传 Fk 相应于荷载及作用效应标准组合时，上部结构传至基础顶面的竖向力值； FEk 作用于球罐中心处的水平地震作用标准值： Fwk 作用于球罐中心处的总水平风荷载标准值： F 相应于荷载效应基本组合时，冲切破坏锥体以外的基底净反力设计值： G 考虑荷载分项系数的基础自重及其上的土自重； Gk 基础自重及其上的土自重标准值： Geg 球罐在正常操作状态时的等效总重力荷载： M 相应于荷载效应基本组合时，作用于基础底面的力矩设计值； Mk 相应于荷载及作用效应标准组合时，作用于基础底面的力矩值： Pk 相应于荷载及作用效应标准组合时，基础底面处的平均压力值； S 荷载组合的效应值； SGkl 按正常操作时永久荷载标准值计算的荷载效应值； So 按正常操作时球罐内储液重力荷载标准值计算的荷载效应值：

DBJ 46-031-2014 海南省房屋建筑工程全过程监管信息平台检测数据接口标准（试行）SH/T30622017

一球壳外直径（当有保温层、耐火层时为保温层、耐火层的外直径），m： Fk一作用于球罐中心处的总水平风荷载标准值，kN。 5.2.3风荷载应分别考虑A、B两个方向的水平作用（见图5.23）

5.3.1球罐基础，仅分别考虑4、B两个方向的水平地震作用（见图5.2.3），并进行作） 5.3.2球罐基础的水平地震作用可采用单质点自由度体系计算，并应按SH3147的有关 影响系数， 5.3.3球罐结构的阻尼比可取0.035

5.3.3球罐结构的阻尼比可取0.035

FEk 作用于球罐中心处的总水平地震作用标准值（见图5.2.3），kN； .1 相应于球罐基本自振周期的水平地震影响系数，按SH3147的有关规定采用 Geq 一球罐在正常操作状态时的等效总重力荷载，kN，应按下列公式计算：

5.4荷载与地震作用效应组合

5.4.1球罐基础顶面的荷载、地震作用效应组合，应符合表5.4.1的要求，

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表5.4.1荷载、地震作用效应组合

式中： S 荷载组合的效应值： SGk1 按正常操作时永久荷载标准值计算的荷载效应值： SQik 按正常操作时球罐内储液重力荷载标准值计算的荷载效应值： Suk 按正常操作时风荷载标准值计算的荷载效应值： YG 正常操作时永久荷载的分项系数，取1.2； YQI 正常操作时球罐内储液的分项系数，取1.3； 7W 风荷载的分项系数，取1.40； wl 正常操作时的风荷载组合值系数，取1.0。 b) 液压试验时：

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圆环形基础（外环）半径，m： 圆环形基础底面受压面积的宽度，m

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A一基础底面与地基土之间零应力区的面积，m

图6.1.3偏心荷载作用下环形基础底面压力

6.2.1球罐基 特征值大于或等于200kPa，且在地基压缩层范围内无软弱土夹层的球罐基础，也可不作地基变形验算。 6.2.2地基变形应按正常操作状态时的荷载效应的准永久组合进行计算，不计入风荷载和地震作用的 影响。 6.2.3球罐基础的沉降量计算，圆环形基础可计算环宽中点处的沉降，环宽中点的平均附加应力系数 按照GB50051的有关规定进行计算：独立基础沉降量计算，可按GB50007的有关规定进行。 6.2.4球罐基础的倾斜值，应按下式计算：

a）沉降量不应大于50mm： b）倾斜值不应大于0.002 6.2.6球罐基础宜设置沉降观测点。

6.3.1独立基础可按GB50010和GB50007进行计算。圆环形基础，可按基底均布荷载作用下的倒置圆 弧梁所支承的环形板进行计算：应验算柱边缘处圆弧梁的受剪承载力：圆弧梁在均布荷载作用下的弯矩， 剪力和扭矩，可按附录C表C.1计算。

F 圆环梁中心至环形基础底板中心的距离，m； 2V 圆环形基础底板中心至基础不同位置的半径，m： h、ha 基础底板不同位置的厚度，m； B 圆环形基础底板的外形系数，按表6.3.2采用。

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表6.3.2外形系数B

图6.3.2圆环形基础外形尺寸

相应于荷载效应基本组合时，上部结构引起的基底平均单位面积净反力设计值，kPa： P1 基础底板的惯性矩，m： F 相应于荷载效应基本组合时，上部结构传至基础顶部的竖向力设计值，kN： M 相应于荷载效应基本组合时，作用于基础底面的力矩设计值，kN·m。 b 当基础与地基土之间出现零应力区时：

相应于荷载效应地震组合时，上部结构引起的基底平均单位面积净反力设计值，kPa： 圆环形基础底面受压面积的宽度，m 考虑荷载分项系数的基础自重及其上的土自重，当组合值由永久荷载控制时，G=1.35G；

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基础短柱的构造（见图7.6），应符合下列要求： a 地脚螺栓中心至基础短柱平面外边缘距离，不宜小于150mm，且不得小于4倍的地脚螺栓直径。 竖向钢筋直径不宜小于14mm，间距宜为200mm~300mm，总配筋率不应小于0.5%；短柱竖 向钢筋锚入基础底板内不应小于钢筋锚固长度。 C 箍筋直径不应小于8mm；其间距在地脚螺栓埋置长度范围内，应采用100mm，其他部位不大于 200mm；抗震设防烈度大于等于7度的地区，箍筋间距均应采用100mm。箍筋末端应做成135 弯钩，且弯钩末端平直段长度不应小于箍筋直径的10倍

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A.1基础单个支墩顶面的竖向力

A.2基础单个支墩顶面的水平剪力

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FewH,sine n

2）当B方向受力时拉杆i的方位角：

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附录C （规范性附录） 连续水平圆弧梁在均布荷载作用下的弯矩、剪力和扭矩的计算

附录C （规范性附录） 连续水平圆弧梁在均布荷载作用下的弯矩、剪力和扭矩的计算

表CI连续水平圆弧梁在均布荷载作用下弯矩、剪力和扭矩的计算

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《六西格玛管理评价准则 GB/T36077-2018》图D.1球罐结构简图

T 球罐结构的基本自振周期，S; K 球罐构架的侧移刚度，N/mm： K 球罐构架的弯曲刚度，N/mm： K2 球罐构架的剪变刚度，N/mm： Λc 计算参数或系数： 1 支柱根数： Es 支柱的常温弹性模量，N/mm： Ac 支柱的截面面积，mm DB 支柱中心圆直径，mm D 球罐的内直径，mm Hc 支柱底板底面至球罐中心的高度，mm： H 支柱的有效高度，mm： H2 支柱底板底面至拉杆与支柱中心线交点处的距离，mm； L 相邻两支柱间的距离，mm； Ic 单根支柱截面的惯性矩，mm： Lw 支柱与球壳之间（一侧）焊缝垂直投影长度的一半，mm： dc 支柱外径，mm； ? 拉杆的仰角，°； AB 拉杆的截面面积，mm： med 球罐在操作状态下的等效质量，kg，按5.3.4条的规定计算

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为便于在执行本规范条文时区别对待，对要求严格程度不同的用词说明如下： 1）表示很严格：非这样做不可的： 正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”； 2）表示严格，在正常情况下均应这样做的： 正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得” 3）表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的： 正面词采用“宜”，反面词采用“不宜” 4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的，采用“可”。 条文中指明应按其他有关标准执行的写法为：“应符合的规定”或“应按…执行”。

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石油化工球罐基础设计规范

球罐的种类很多，结构形式也有所不同。有拉杆式结构，其中有的拉杆是拉接在相邻支柱间，有的 拉杆是隔一支柱拉接，有的是采用钢管支撑的：有V型柱式支撑结构：有三柱合一型柱式结构：此外， 还有因工艺要求，将球罐放置在较高的混凝土框架上，而设有两层拉杆的结构。本规范给出的计算方法 适用于拉杆在相邻支柱间的赤道正切柱式结构的球罐。

4.1.5球罐通常是用来储存易燃、易爆和有毒介质的高压容器，其结构形式一般都是采用赤道正切式 支柱支撑。在水平地震作用下DBJ61∕T 100-2015 工程结构振动测试技术规程，储罐的全部质量是通过支柱支撑传递到基础。因此，本条对球罐基础的 结构形式提出要求。独立基础或承台的连系梁应具有足够的刚度，当小型球罐采用单桩承台时，连系梁 尚应具有足够的抗扭刚度。