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GB／T 51273-2018 石油化工钢制设备抗震鉴定标准(完整正版、清晰无水印).pdf简介：

，我无法直接提供文件内容的详细介绍，但可以为你解释GB/T 51273-2018《石油化工钢制设备抗震鉴定标准》的基本信息。

GB/T 51273-2018是中国国家标准之一，全称为《石油化工钢制设备抗震鉴定标准》。这个标准适用于石油化工行业中的钢制设备，重点规定了钢制设备在地震作用下的抗震设计、评估、检验和维护的方法和要求。它涵盖了设备的结构设计、材料选择、抗震性能测试、抗震性能评价以及抗震加固等多方面的内容，旨在保障石油化工设备在地震等自然灾害中的安全运行，降低潜在的风险。

该标准不仅适用于新建项目，也适用于现有设备的改造和更新。它是石油化工行业确保设备安全可靠运行的重要技术规范，对于提升我国石油化工设备的抗震性能具有重要意义。由于涉及到专业内容，建议查阅正式的中文版或英文版标准全文以获取详细信息。

GB／T 51273-2018 石油化工钢制设备抗震鉴定标准(完整正版、清晰无水印).pdf部分内容预览：

家标准《石油化工钢制设备抗震设计标准》GB/T50761 定进行计算。

6.2.2支腿式直立设备抗震鉴定许用应力应符合本标准第

6.3.1对浮放的支腿式设备DB43／T 441-2016标准下载，应采用地脚螺栓与基础固定

6.3.1对浮放的支腿式设备，应采用地脚螺栓与基础固定。 6.3.2当抗震设防烈度为8度及以上，支腿数量少于4个时，应 对支腿采取加固措施。 6.3.3当抗震验算支腿的稳定性不满足要求时，应对支腿进行加 强或在支腿间设置斜撑。

规格或采取其他加固措施。

6.3.5当支腿与设备壳体的连接焊缝不满足要求时，应补焊并进 行表面无损检测。

6.3.6支腿连接处壳体局部应力不满足要求时，应进行局部加强 措施。

6.3.6支腿连接处壳体局部应力不满足要求时，应进行后

7.1.1支耳式直立设备（图7.1.1)的抗震鉴定应符合本章的 规定。

图7.1.1支耳式直立设备

.1.2 支耳式直立设备抗晨金定时，其外观应合下列规定 1 设备不应浮放； 2 支耳与设备壳体的连接焊缝应饱满，不应有裂纹或其他表 面缺陷； 当设备直径大于1m时，支耳数量应多于2个； 4 每个支耳均应设置地脚螺栓，且螺母应有防松措施； 5支耳不应支承在砖砌体基础上。 7.1.3 对直径小于2m、切线长度小于5m的支耳式直立设备，当 抗震设防烈度小于8度时，可不进行抗震鉴定验算，但应符合本标 准第7.1.2条的规定

7.1.4 支耳式直立设备抗震鉴定验算应包含以下内容： 1 支耳的强度验算； 2 地脚螺栓的强度验算：； 3 支耳与筒体连接处焊缝的强度验算； 支耳连接处筒体局部应力验算。 7.1.5 支耳式设备的地震作用应按现行国家标准《石油 设备抗震设计标准》GB/T50761的有关规定计算

7.2.1支耳式直立设备的地震作用效应和抗震验算应按现行国

7.2.1支耳式直立设备的地震作用效应和抗震验算应按现行国 家标准《石油化工钢制设备抗震设计标准》GB/T50761的有关规 定进行计算。 7.2.2支耳式直立设备的抗震鉴定许用应力应符合本标准第4.0.2

7.2.2支耳式直立设备的抗震鉴定许用应力应符合本标准

7.3.1当支座与筒体连接焊缝外观或强度不满足要求时，应补焊 并进行表面无损检测

7.3.1当支座与筒体连接焊缝外观或强度不满足要求时，应补焊

7.3.2当支耳强度不满足要求时，应对支耳进行加强。

进行补强或采取其他加固措施

8.1.1裙座式直立设备的抗震鉴定应符合本章规定。

8.1.4对地脚螺栓抗震鉴定时，其外观应符合下列规定

1螺栓不应有明显的变形，螺母不应松动，且为双螺母或带 有防松动措施。 2螺栓座的筋板与裙座、盖板及底座环间的焊缝应连续焊。 当地脚螺栓座的筋板间距符合表8.1.4的规定时，可不进行底座 环的厚度验算

1.4地脚螺栓座的筋板间距（mm

注：d为地脚螺栓公称直径。

8.1.5裙座式直立设备抗震鉴定验算应包含以下内容：

5 裙座式直立设备抗震鉴定验算应包含以下内容： 1 裙座与塔体连接处的强度验算： 2 地脚螺栓座验算。

化工钢制设备抗震设计标准》GB/T50761的有关规定 计算。

.2地震作用效应和抗震验算

采用底部剪力法时，直立设备的水平地震作用在任意计算 a（图8.2.1)产生的地震弯矩可按下式计算：

截面a一a（图8.2.1）产生的地震弯矩可按下式计算：

式中：Mea 任意计算截面a一a处的地震弯矩（N·mm）； k 计算截面a一a处上面第一个质点号； Fhi 第i段集中质量引起的水平地震作用（N）： h； 第i段集中质量至地面的高度（mm）： ha 任意计算截面a一a至地面的高度（mm）

1裙座式直立设备地震作用计算

采用振型分解反应谱法时，水平地震作用在其截面a一a 8.2.1）的地震弯矩可按下列公式计算：

Meaj= Fhi（h;一ha） Me.= ZM...

F:MEa.j 任意计算截面a一a处第j振型的地震弯矩 (N·mm); Fh一一第i段集中质量引起的第i振型水平地震作用 (N)。

3裙座式直立设备抗震验算时，作用在任意截面aa处 弯矩可按下列公式计算：

最大弯矩可按下列公式计算

M. = m.gl.

中：Mmax.a 任意计算截面a一a处的最大弯矩（N·mm）： Mwa 任意计算截面a一a处的风弯矩（N·mm），按现 行行业标准《塔式容器》NB/T47041的有关规定 计算； M 偏心质量引起的弯矩（N·mm）； me 偏心质量（kg）； l。一偏心质量的质点至设备中心线的距离（mm）。 2.4 裙座与壳体搭接焊缝的剪应力可按下列公式计算：

≤0.8[] Zw Aw Zw= 0.55Detoes Aw = 0. 7元D.0.

式中：Mmax.w 裙座焊缝截面处的最大弯矩（N·mm）； Zw 搭接焊缝抗剪截面系数（mm3）； mw 裙座焊缝截面以上直立设备的操作质量（kg）： Fvw 裙座焊缝截面处的竖向地震作用（N）； Aw 搭接焊缝抗剪断面面积（mm²）； ［] 焊接接头材料的抗震鉴定许用应力（MPa）： Dor 裙座壳顶部截面的外直径（mm）； des 裙座壳的有效厚度（mm）。 8.2.5 裙座与壳体对接焊缝的拉应力可按下式计算：

8.2.6地脚螺栓的螺纹根径可按下列公式计算

8.2.6地脚螺栓的螺纹根径可按下列公式计算

式中：di 地脚螺栓的螺纹根径（mm）： B 地脚螺栓的最大拉应力（MPa）； Ab 底座环面积（mm）； n 地脚螺栓个数； [o]bt 地脚螺栓材料的许用应力（MPa）； C2 腐蚀裕量（mm）； Mmax.0 裙座底部截面0一0处的最大弯矩（N·mm）； Zb 底座环的抗弯截面系数（mm）： mo 设备的操作质量（kg） Fvo 设备底部截面处的竖向地震作用（N）。 8.2.7

Op=1.736Vobmax/[oJb Mmax.0 +mog+Fv Obmax Z. Ah

式中：b 底座环厚度（mm）； 6 底座环外直径与裙座壳体外直径之差的1/2（mm）； Obnax 底座环上的最大压应力（MPa）； [o]b 底座环材料的许用应力（MPa）。 8.2.8 底座环有筋板时的厚度可按下列公式计算：

式中：M一 矩形板的计算力矩（N·mm）； M 矩形板x轴的力矩（N·mm）；

=/6M./[]b M=maxiIMxI,IM, Mx=Cx0bmax62 M, = CvOhmaxl?

My 矩形板y轴的力矩（N·mm）； Cx 矩形板x轴的力矩系数，按表8.2.8选取； Cy 矩形板y轴的力矩系数，按表8.2.8选取； L 两相邻筋板最大内侧间距（mm）

表8.2.8矩形板力矩Cx、C系数表

8.2.9筋板的压应力可按下式计算：

筋板的压应力可按下式计算：

式中：Abt 地脚螺栓截面积（mm）： 对应于一个地脚螺栓的筋板个数 筋板厚度（mm）；

OBAbt <[o] midl2

l2一筋板宽度（mm）； ［o]。—筋板的临界许用压应力（MPa。

(8. 2. 10)

式中：13 筋板内侧间距（mm）； ds盖板上地脚螺栓孔直径（mm）； 。一一盖板厚度（mm）; Lo]—盖板材料的许用应力（MPa)。

(8. 2. 11)

式中：l4 垫板宽度（mm）； 垫板上地脚螺栓孔直径（mm）： 8， 垫板厚度（mm）

8.2.12无垫板时的环形盖板最大应力可按下式计算

(8. 2. 12)

8.2.13有垫板时的环形盖板最应力可按下式计算

(8. 2. 13)

8.3.1当设备本体与裙座连接焊缝抗震验算不满足要求时，宜在 连接处设置加强筋板沿圆周均布进行加固 8.3.2当地脚螺栓抗震验算不满足要求时，宜在裙座内部或外部 采用增加地脚螺栓的方法进行加固。 8.3.3当底座环抗震验算不满足要求时，应加大钢筋混凝王基础 或采取其他加固措施

8.3.5当盖板抗震验算不满足要求时，应增设垫板或采取其他加

8.3.5当盖板抗震验算不满足要求时，应增设垫板或采取其他加 固措施

8.3.6当裙座与本体或地脚螺栓座连接焊缝外观不满

应补焊并进行表面无损检测

应补焊并进行表面无损检测

1球壳与支柱、支柱与耳板、拉杆与翼板之间的连接焊缝应 为与较薄弱件等强度焊缝【内蒙古自治区】《建设用地容积率计算规则》（2016年），焊缝应饱满，不应有表面缺陷； 2可调式拉杆松紧应适度，且各拉杆松紧度应大体相同，拉 杆的立体交叉处不应焊死； 3支柱地脚螺栓不应有明显的变形； 4 支柱的地脚螺栓均应采用双螺母固定，或设有防松动措施。 9.1.3 球形储罐抗震鉴定验算应包含以下内容： 1 支柱的强度和稳定性验算： 2 地脚螺栓的强度验算： 3 底板的强度验算； 4 拉杆的强度验算； 5 销子、耳板、翼板的强度验算； 6 耳板与支柱、拉杆与翼板、支柱与球壳连接焊缝的强度验算。 9.1.4 球形储罐地震作用应按现行国家标准《石油化工钢制设

9.2地震作用效应和抗震验算

Ge = megg n

式中：Geq 球罐在操作状态下，单个支柱所承受的重力荷载（N）； meq 球罐在操作状态下的等效质量（kg），按现行国家标 准《石油化工钢制设备抗震设计标准》GB/T50761 的有关规定计算：

Mmax=FmaxL Fmx = F. +0. 25Fw

式中：Mmax 水平地震作用和水平风力引起的最大弯矩（N·mm）； Fmax 最大水平力（N）； L 球壳赤道平面至上支耳销子中心的距离（mm）； F一 球罐的水平地震作用设计值（N）DG∕TJ08-2304-2019 高层建筑整体钢平台模架体系技术标准，按现行国家标 准《石油化工钢制设备抗震设计标准》GB/T 50761的有关规定计算； 球罐的水平风力（N），可按现行国家标准《钢制球 形储罐》GB12337的有关规定计算。