DB32／T 3496-2019 标准规范下载简介

DB32／T 3496-2019 桥梁结构kang风设计规范简介：

DB32/T 3496-2019是江苏省的一项地方标准，全称为《桥梁结构抗风设计规范》。这份规范主要针对的是江苏省境内的桥梁结构设计，其目的是为了保证桥梁在风荷载作用下的安全和稳定，防止因风引起的结构破坏或者功能失效，确保交通的正常运行和人员的安全。

这份规范的内容主要包括以下几个方面：

1. 抗风设计的基本原则：规定了桥梁结构抗风设计应遵循的科学性、经济性、适用性和可靠性的原则。

2. 风荷载的计算：规定了风荷载的计算方法，包括基本风速的确定、风荷载的计算公式等。

3. 结构的抗风设计：对桥梁的各个组成部分，如桥塔、主梁、索塔等，规定了具体的抗风设计要求，包括强度、刚度和稳定性等方面。

4. 防风措施：提出了风荷载作用下的桥梁防风措施，如设置防风阻尼器、风屏障等。

5. 检测与维护：规定了桥梁在使用过程中，应对风荷载作用的检测和维护要求，以确保桥梁结构的长期安全。

这份规范的出台，对于提升江苏省桥梁结构的抗风能力，保障交通设施的安全运行，起到了重要的指导作用。同时，也为其他地区和国家的桥梁抗风设计提供了参考。

DB32／T 3496-2019 桥梁结构kang风设计规范部分内容预览：

式中， h.——竖向涡激共振振幅； m一一桥梁单位长度质量。对变截面桥梁，可取1/4跨径处的平均值；对斜拉桥，应计入斜拉索质量的 一半；对悬索桥，应计主缆全部质量； 5一桥梁结构阻尼比； βas一一形状修正系数，对宽度小于1/4有效高度，或具有垂直腹板的钝体断面，取为2；对六边形断 面或宽度大于1/4有效高度或具有斜腹板的钝体断面，取为1； H一一主梁高度，见图1； β,一—系数，对六边形截面取0，其他截面取1; I.—紊流强度； 桥面的基准高度； 20 桥址处的地表粗糙高度，可按表1选取，

）闭口截面主梁的桥宽及梁高 图1桥面的宽度和高度

7.5.6实腹式桥梁扭转渴激共振振幅可按下式估算

DB22∕T 445-2007 混凝土小型空心砌块砌体工程施工及验收规程DB32/T34962019

0. : 2元lp5s pB4

式中 I。桥梁单位长度质量惯矩，对变截面桥梁，取1/4跨径处的平均值；对斜拉桥，应计入斜拉索质 量的一半；对悬索桥，应计入主缆全部质量； 0。一一扭转涡激共振振幅：

7.5.7涡激共振振幅的允许值可按下述公式计

激共振的振幅应满足下

式中，[ha]——竖向涡激共振的允许振幅。 2）扭转涡激共振的振幅应满足下述规定：

h.<[h.] 0.04 (44

0, <[0. ] = 4.56 *(45 Bf.

5.8拉索有可能会出现参数振动、线性内部共振、涡激共振以及风雨激振等振动，应采取相应 控制其振动。

乔梁结构的抗风能力可通过结构措施、气动措施和机械措施予以提高或改善。 结构措施是通过增加结构的总体刚度来提高桥梁结构气动稳定性的措施 气动措施是通过选择空气动力稳定性好的断面或较小改变主梁、桥塔、吊杆、拉索的外形或附 置，提高桥梁结构气动稳定性或降低风振响应的措施，

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8.1.4机械措施是通过附加阻尼来提高桥梁结构气动稳定性或降低风振响应的措施。

8.2.1主梁风致振动控制措施：

1）主梁基本断面的选择应考虑气动稳定性的要求。 2）当主梁的基本断面不能满足气动稳定性要求或者出现不能接受的涡激共振时，可适当修改断面 或附加导流板、抑流板、风嘴、分流板和中央稳定板等装置改善空气动力学性能。 3）在满足气动稳定性要求的前提下，可采用机械措施降低涡激共振或抖振响应。

8.2.2桥塔和高墩风致振动控制措施

1）桥塔驰振稳定性和涡振性能可通过桥塔塔柱断面切角或附加气动装置改善。 2）当气动措施不能满足抗风要求时，可采用阻尼装置或主动控制措施控制桥塔施工过程和成桥后 的风致振动。

8.2.3拉索和吊杆风致振动控制措施

1）拉索的振动可通过设置阻尼装置、辅助缆索或联结器等措施进行控制。 2）防止或降低风雨激振发生可采用附加凸起、卷缠螺旋线、表面加工或改变断面形状等措施。 3）吊杆的振动可采用辅助缆索或联结器联结若干根进行控制

3.1控制装置的设计使用年限不宜小于桥梁结构使用年限，当控制装置设计使用年限小于桥梁 用年限时，控制装置达到使用年限时应及时检测，检测应符合相关规程或标准的技术要求（如黏 阻尼器需满足JT/T926的技术要求），检测后重新确定控制装置后续使用年限或更换。 3.2控制装置应具有良好的抗疲劳、抗老化性能

8.3.2控制装置应具有良好的抗疲劳、抗老化

3.3.3控制装置需要考虑防、除锈和防火时，应外涂防腐、防锈漆、防火涂料或进行其 但不能影响控制装置的正常工作。

空制装置需要考虑防腐、除锈和防火时，应外涂防腐 理 响控制装置的正常工作。 当采用机械措施时，控制装置应经过减振结构或子结构力学性能试验，验证减振装置的性能和 控制装置中非减振构件的材料应达到设计强度要求。

附录A （资料性附录） 江苏省基本风速值 A.1江苏省主要气象台站10年、50年和100年重现期下的基本风速值见表A.1。 A.2江苏省100年重现期下的基本风速分布图如图A.1所示

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表A.1江苏省主要气象台站基本风速值

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图A.1江苏省100年一遇基本风速分布图

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对于台风、下击暴流等风场可根据实际情况采用非平稳风速进行描述。在非平稳风速中， 基本时距T内的风速被视作时变平均风速与脉动风速的叠加，即

(t)一时变平均风速； u()一一非平稳脉动风速， 基于非平稳风速，脉动风的特征参数主要包括紊流强度、紊流积分尺度和紊流演变谱密度 B.2紊流强度：

比中 I顺风向（i=u）、横风向（i=v）或竖向（i=w）非平稳紊流强度 ——非平稳脉动风速的均方根； E·1—在基本时距内取均值。

式中 L——顺风向（i=u）、横风向（i=v）或竖向（i=w）非平稳紊流积分尺度 R(t)一—非平稳脉动风速的自相关函数。 滞后时间。

B.4紊流演变谱密度：

1=E U() i=u,v,w **(B.

L, = E i=u,v,w **(B.3)

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U B 1 A(n,t)= *(B.5) [U()) 1 + B nz U(t) nS(n) Af **(B.6) u2 (1 + Bf)4

U I+B U A(n,t)= [U()) 1 + B nz U(t) nS(n) Af u2 (1 + Bf°)B

当缺乏实测风速数据时GB∕T 15240-1994 室外照明测量方法，可采用Kaimal谱作为平稳脉动风速功率谱密度计算紊流演变谱密度，即 α ==1、β=5/3、A= 200、B= 50 。

当缺乏实测风速数据时，可采用Kaimal谱作为平稳脉动风速功率谱密度计算紊流演变谱密度，即 α=%=1、β=5/3、4=200、B= 50 。

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氏中 C、Cv、CM——分别为阻力系数、升力系数和扭矩系数； FH、FV、FM一一分别为主梁上测得的阻力、升力与扭矩； p空气密度； U一一试验风速； H一一主梁高度； B主梁宽度。

CH 0.5pU°H (C.1

DBJ04∕T 394-2019 钻孔灌注桩成孔与地下连续墙成槽检测技术规程Fv Cv : 0.5pU2B *(C.2 FM (C.3 0.5pU,B2

气动导纳函数是描述脉动风速作用在结构上气动力非定常特性的修正系数，包含了所有体现气 定常特性的因素。主梁断面的气动导纳函数一般通过风洞试验测得。基于风洞试验，同时测得3 的抖振力分量及2个脉动风速分量，通过互功率谱密度法即可有效获得6个气动导纳函数。

颤振导数是气动自激力关于不同方向运动位移、速度的变化率，即不同方尚发生单位位移和速度引 起的气动自激力的变化，表征结构在均匀流场中运动时引起周围流场变化而导致气流反作用到结构上的 自激力特性。振导数需通过风洞试验或计算流体力学方法获得，