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支模架工程施工方案简介：
支模架工程施工方案，是指在进行建筑结构施工过程中，用于支撑和固定模板，以确保混凝土浇筑的精度和安全的施工设计和操作规程。它通常包括以下几个关键步骤：
1. 工程概况：包括项目名称、工程地点、结构类型、施工规模、工程阶段等基本信息。
2. 设计依据：如设计图纸、施工图集、相关规范（如《建筑施工模板图集》、《混凝土结构施工规范》等）等。
3. 架体设计：根据工程结构特点，选择合适的支模架类型，如碗扣式、盘扣式、钢模板体系等，并设计其尺寸、结构形式和承载能力。
4. 施工准备：包括材料准备（如模板、配件、扣件等）、劳动力配置、施工机具等。
5. 施工流程：包括支模架的搭设、模板的安装、混凝土浇筑、模板的拆除和保养等步骤，以及各个阶段的安全控制措施。
6. 质量控制：设立质量检查点，对支模架的稳定性、平整度、垂直度等进行严格检查。
7. 安全防护：制定相应的安全操作规程，如防坠落、防倾覆、防高处坠落、防触电等措施。
8. 应急预案：针对可能发生的意外情况，如恶劣天气、设备故障等，制定详细的应急预案。
9. 工期与成本预算：明确施工时间表和预计的工程成本。
总的来说，支模架工程施工方案是确保施工质量和安全的重要文件，对工程的顺利进行有着至关重要的作用。
支模架工程施工方案部分内容预览：
外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距): l = 900mm；
外楞的最大弯距：M = 0.175×4941.000×900.000 = 7.78×105N.mm
经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = 7.78×105/4.49×103 = 173.320 N/mm2；
T／CASEI 71002-2019标准下载 外楞的抗弯强度设计值: [f] = 205.000N/mm2；
外楞的受弯应力计算值 σ =173.320N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=205.000N/mm2，满足要求！
外楞的最大挠度计算值: ω = 1.146×4.05×103×900.003/(100×210000.00×1.08×105) = 1.495mm；
外楞的最大容许挠度值: [ω] = 2.250mm；
外楞的最大挠度计算值 ω =1.495mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ω]=2.250mm，满足要求！
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 1200.00×18.00×18.00/6 = 6.48×104mm3；
I = 1200.00×18.00×18.00×18.00/12 = 5.83×105mm4；
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1: 1.2×（24.00+1.50）×1.20×0.70×0.90=23.13kN/m；
q2:1.2×0.35×1.20×0.90=0.45kN/m；
振捣混凝土时产生的荷载设计值：
q3: 1.4×2.00×1.20×0.90=3.02kN/m；
q = q1 + q2 + q3=23.13+0.45+3.02=26.61kN/m；
跨中弯矩计算公式如下:
Mmax = 1/8×26.611×0.2002=0.133kN.m；
σ =0.133×106/6.48×104=2.053N/mm2；
梁底模面板计算应力 σ =2.053 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 [f]=13.000N/mm2，满足要求！
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下:
q =（(24.0+1.50)×0.700+0.35）×1.20= 21.84N/mm；
面板的最大允许挠度值:[ω] =200.00/250 = 0.800mm；
面板的最大挠度计算值: ω = 5×21.840×200.04/(384×9500.0×5.83×105)=0.082mm；
面板的最大挠度计算值: ω =0.082mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ω] = 200.0 / 250 = 0.800mm，满足要求！
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = (24.000+1.500)×0.700×1.200=21.420 kN/m；
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.350×1.200×(2×0.700+0.200)/ 0.200=3.360 kN/m；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.500+2.000)×0.200×1.200=1.080 kN；
（2）、方木的支撑力验算
均布荷载 q = 1.2×21.420+1.2×3.360=29.736 kN/m；
集中荷载 P = 1.4×1.080=1.512 kN；
方木计算简图
经过计算得到从左到右各方木传递集中力[即支座力]分别为：
N1=3.805 kN；
N2=3.805 kN；
方木按照三跨连续梁计算。
本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=10.000×5.000×5.000/6 = 41.67 cm3；
I=10.000×5.000×5.000×5.000/12 = 104.17 cm4；
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 3.805/1.200=3.171 kN/m；
最大弯距 M =0.1ql2= 0.1×3.171×1.200×1.200= 0.457 kN.m；
抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm2；
方木的最大应力计算值 10.959 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求!
最大剪力的计算公式如下:
截面抗剪强度必须满足:
其中最大剪力: V = 0.6×3.171×1.200 = 2.283 kN；
圆木的截面面积矩 S =0.785×50.00×50.00 = 1962.50 N/mm2；
圆木方受剪应力计算值 T =2.28×1962.50/(104.17×50.00) = 0.86 N/mm2；
方木抗剪强度设计值 [T] = 1.700 N/mm2；
方木的受剪应力计算值 0.860 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.700 N/mm2,满足要求!
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
方木最大挠度计算值 ω= 0.677×2.643×1200.0004 /(100×10000.000×104.167×104)=3.561mm；
方木的最大允许挠度 [ω]=1.200×1000/250=4.800 mm；
方木的最大挠度计算值 ω= 3.561 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ω]=4.800 mm，满足要求！
（3）、支撑钢管的强度验算
支撑钢管按照简支梁的计算如下
计算简图(kN)
支撑钢管变形图(kN.m)
支撑钢管弯矩图(kN.m)
经过连续梁的计算得到：
支座反力 RA = RB=3.805 kN；
最大弯矩 Mmax=0.761 kN.m；
最大挠度计算值 Vmax=1.314 mm；
支撑钢管的最大应力 σ=0.761×106/4490.0=169.497 N/mm2；
支撑钢管的抗压设计强度 [f]=205.0 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 169.497 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!
纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。
8、扣件抗滑移的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=3.81 kN；
R < 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
9、立杆的稳定性计算:
横杆的最大支座反力： N1 =3.805 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×2.800=0.434 kN；
楼板钢筋混凝土自重荷载:
N =3.805+0.434+0.403+3.525=8.167 kN；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算
GB／T 23754-2019 铅酸蓄电池槽、盖 lo = k1uh (1)
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.730×1.500 = 2.997 m；
Lo/i = 2997.225 / 15.900 = 189.000 ；
GB／T 1819.1-2022 锡精矿化学分析方法 第1部分：水分含量的测定 热干燥法.pdf由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.201 ；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ=8167.296/(0.201×424.000) = 95.833 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 95.833 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205.00 N/mm2，满足要求！