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模板工程安全专项施工方案轮扣式脚手架.doc简介：
轮扣式脚手架，也称为单元式脚手架或轮扣式模板支撑系统，是一种新型的模板工程支撑体系。它主要由立杆、横杆、斜杆、扣件、底座等部件组成，通过独特的轮扣式连接方式，可以快速、灵活地搭设和拆除。其特点包括：
1. 高效组装：轮扣式脚手架的立杆、横杆和斜杆之间采用插接或锁扣连接，无需使用螺丝，节省了安装时间，提高了工作效率。
2. 稳固耐用：采用高强度钢材制作，整体结构稳定，承载能力强，能有效抵抗风荷载和施工荷载。
3. 灵活多变：可根据工程需要自由组合，不仅可以用于竖向模板支撑，也可用于水平支撑，适用于各类建筑结构。
4. 安全性好：轮扣式脚手架具有良好的抗扭性和抗震性，能有效防止脚手架的倒塌，保障施工人员安全。
5. 环保节能：拆卸后的轮扣式脚手架可以循环利用，减少了建筑垃圾，符合绿色施工的理念。
在编制轮扣式脚手架的安全专项施工方案时，需要考虑脚手架的搭设、使用、检查与维护、拆除等全过程，确保施工过程中的安全，防止发生安全事故。同时，方案中还需要包含应急措施和事故处理流程等内容。
模板工程安全专项施工方案轮扣式脚手架.doc部分内容预览：
1.2负责应急措施的具体安排及实施；
1.3负责平时预防工作的实施；
1.1服从安排TB 10212-2009 铁路钢桥制造规范 附条文说明，完成组长或副组长交办的工作；
2、危险源识别分析
4、安全事故应急流程
发生紧急事故时，发现人应当立即向项目部应急组织机构的成员报告，亦可根据紧急事态情况直接报告地方相关救援机构。项目部各应急组相关成员接到报告后必须立即赶到现场，同时向项目部应急组组长、副组长报告，报告后不得离开现场，应当立即组织人员进行救援。项目部应急组组长、副组长根据现场紧急事态情况迅速启动应急预案，并立即报告地方救援机构，同时向公司应急救援组织机构报告。公司应急救援组织机构负责人应当根据事态情况立即部署救援工作，必要时组织公司救援组有关成员赶赴现场指挥协调。
5、应急处置方法
5.4.1对抢救出的伤员，视情况采取急救处置措施，迅速移走周围可能继续产生危险的坠落物、障碍物，为急救医生留出通道，使其可以最快到达伤员处。
5.4.2保持呼吸道通畅，若发现窒息者，应及时解除其呼吸道梗塞和呼吸机能障碍，应立即解开伤员衣领，消除伤员口鼻、咽、喉部的异物、血块、分泌物、呕吐物等。
5.4.3有效止血，包扎伤口。
5.4.4视其伤情采取报警直接送往医院，或待简单处理后去医院检查。
5.4.5伤员有骨折，关节伤、肢体挤压伤，大块软组织伤都要固定。
5.4.6若伤员有断肢情况发生应尽量用干净的干布（灭菌敷料）包裹装入塑料袋内，随伤员一起转送。
5.4.7预防感染、止痛，可以给伤员用抗生素和止痛剂。
5.4.8记录伤情，现场救护人员应边抢救边记录伤员的受伤机制，受伤部位，受伤程度等第一手资料。
现场在组织自救的同时，保卫组周后安应负责现场的安全保卫及人员疏散，设置警界，保护现场，为今后的事故调查提供真实情况依据。
事故发生第一时间，要立即报告，救护小组迅速采取有效急救措施，同时报警求救：
9.1 塔楼部分计算书
9.1.1 墙模板（木模板）计算书
新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×2.9]＝min[29.87，69.6]＝29.87kN/m2
承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.644，42.285]＝0.9×42.285＝38.056kN/m2
正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87 kN/m2
墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b＝0.6m，W＝bh2/6＝600×182/6＝32400mm3，I＝bh3/12＝600×183/12＝291600mm4
q＝bS承＝0.6×38.056＝22.834kN/m
面板弯矩图(kN·m)
Mmax＝0.178kN·m
σ＝Mmax/W＝0.178×106/32400＝5.506N/mm2≤[f]＝15N/mm2
q＝bS正＝0.6×29.87=17.922kN/m
面板变形图(mm)
ν＝0.311mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.625mm
q＝bS承＝0.35×38.056＝13.32kN/m
小梁弯矩图(kN·m)
小梁剪力图(kN)
Mmax＝0.416kN·m
σ＝Mmax/W＝0.416×106/83330＝4.995N/mm2≤[f]＝16.2N/mm2
q＝bS正＝0.35×29.87=10.454kN/m
小梁变形图(mm)
ν＝0.241mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm
3、支座反力计算
R1=5.056kN，R2=...R11=5.056kN，R12=7.078kN
主梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝0.884kN·m
σ＝Mmax/W＝0.884×106/9340＝94.689N/mm2≤[f]＝205N/mm2
主梁变形图(mm)
ν＝0.385mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm
对拉螺栓横向验算间距m＝max[500，500/2+350]＝600mm
对拉螺栓竖向验算间距n＝max[500，500/2+250]＝500mm
N＝0.95mnS承＝0.95×0.6×0.5×38.056＝10.846kN≤Ntb＝17.8kN
9.1.2 柱模板（设置对拉螺栓）计算书
新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×2.9]＝min[29.87，69.6]＝29.87kN/m2
承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.644，42.285]＝0.9×42.285＝38.056kN/m2
正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87 kN/m2
最不利受力状态如下图，按二等跨连续梁验算
静载线荷载q1＝1.35bG4k＝1.35×0.5×29.87＝20.162kN/m
活载线荷载q2＝1.4×0.7bQ3k＝1.4×0.7×0.5×2＝0.98kN/m
σ＝Mmax/W＝0.106×106/(1/6×500×152)＝5.638N/mm2≤[f]＝14.74N/mm2
作用线荷载q＝bS正＝0.5×29.87＝14.935kN/m
ν＝0.521ql4/(100EI)＝0.521×14.935×2004/(100×8925×(1/12×500×153))＝0.099mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm
小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.2×38.056＝7.611 kN/m
小梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝0.342kN·m
σ＝Mmax/W＝0.342×106/83.33×103＝4.11N/mm2≤[f]＝13.5N/mm2
小梁剪力图(kN·m)
Vmax＝2.37kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.37×1000/(2×50×100)＝0.711N/mm2≤[τ]=1.35N/mm2
小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.2×29.87＝5.974 kN/m
小梁变形图(mm)
ν＝0.328mm≤[ν]＝1.5mm
4、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=4.654
正常使用极限状态
Rmax=3.653
（规范中缺少相关计算说明，仅供参考）
1、柱箍强度验算
连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。
承载能力极限状态
Rmax＝4.654kN
P=Rmax/2=2.327kN
正常使用极限状态：
R’max＝3.653kN
P’=R’max/2=1.826kN
长边柱箍计算简图
长边柱箍弯矩图(kN·m)
长边柱箍剪力图(kN)
M1＝0.192kN·m，N1＝5.347kN
承载能力极限状态
Rmax＝4.654kN
P=Rmax/2=2.327kN
正常使用极限状态：
R’max＝3.653kN
P’=R’max/2=1.826kN
短边柱箍计算简图
短边柱箍弯矩图(kN·m)
短边柱箍剪力图(kN)
M2＝0.068kN·m，N2＝2.33kN
M/Wn＝0.192×106/(4.49×103)＝42.749N/mm2≤[f]＝205N/mm2
2、柱箍挠度验算
长边柱箍计算简图
长边柱箍变形图(mm)
短边柱箍计算简图
短边柱箍变形图(mm)
国网（基建2）173-2019 国家电网有限公司基建安全管理规定 ν1＝0.038mm≤[ν]＝l/400＝0.94mm
ν2＝0.006mm≤[ν]＝l/400＝0.565mm
N＝5.347×2=10.694kN≤Ntb＝17.8kN
N＝5.347×2=10.694kN≤26kN
9.1.3 板模板（轮扣式）计算书
设计简图如下：
楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
皖2004J208 SF防水保温屋面构造 承载能力极限状态