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钢管脚手架工程安全专项施工方案.doc简介：
钢管脚手架工程安全专项施工方案是一种针对钢管脚手架在建筑工程中使用的专门设计和实施的安全管理计划。这种方案的目的是为了确保在施工过程中，工人们的人身安全以及工程的质量得到保障。它通常包括以下几个关键部分：
1. 工程概述：对脚手架工程的基本情况进行描述，包括工程规模、结构、使用材料等。
2. 设计依据：列出使用的设计规范、标准和规程，如《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》等。
3. 安全技术措施：详细说明脚手架的搭设、使用、拆除等各个环节的安全操作规程，如正确使用脚手架配件，设置防护网，定期检查和维护等。
4. 风险评估：分析可能存在的安全风险，如高处坠落、物体打击、火灾等，并提出相应的预防措施。
5. 应急预案：制定应对突发事故的应急处理方案，如火灾、高空坠落等。
6. 施工组织与管理：明确施工流程和责任分工，确保各项安全措施得到有效执行。
7. 审批与验收：说明方案需要经过相关管理人员和单位的审批，并在施工结束后进行安全验收。
总的来说，钢管脚手架工程安全专项施工方案是保证施工过程安全、有效进行的重要文件，是建筑施工中必须遵守的重要文件之一。
钢管脚手架工程安全专项施工方案.doc部分内容预览：
小横杆的最大弯曲应力 σ =79.342 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；
GB∕T 3355-2005 纤维增强塑料纵横剪切试验方法小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:
νqmax=5×0.033×8004/(384×2.06×105×107800) = 0.008 mm ；
大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.12+0.8 = 0.97 kN；
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:
最大挠度和 ν = νqmax + νpmax = 0.008+0.794 = 0.802 mm；
小横杆的最大挠度为 0.802 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 800/150=5.333与10 mm,满足要求！
四、扣件抗滑力的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
大横杆的自重标准值: P1 = 0.033×1.5×2/2=0.05 kN；
小横杆的自重标准值: P2 = 0.033×0.8/2=0.013 kN；
脚手板的自重标准值: P3 = 0.3×0.8×1.5/2=0.18 kN；
活荷载标准值: Q = 2×0.8×1.5 /2 = 1.2 kN；
荷载的设计值: R=1.2×(0.05+0.013+0.18)+1.4×1.2=1.972 kN；
R < 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、脚手架立杆荷载的计算:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m
NG1 = [0.1248+(1.50×2/2)×0.033/1.80]×21.00 = 3.204kN；
(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2
NG2= 0.3×4×1.5×(0.8+0.2)/2 = 0.945 kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m
NG3 = 0.15×4×1.5/2 = 0.45 kN；
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/m2
NG4 = 0.005×1.5×21 = 0.157 kN；
经计算得到，静荷载标准值
NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.756 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ= 2×0.8×1.5×2/2 = 2.4 kN；
风荷载标准值按照以下公式计算
Wo = 0.55 kN/m2；
Uz= 1 ；
经计算得到，风荷载标准值
Wk = 0.7 ×0.55×1×1.128 = 0.434 kN/m2；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×4.756+ 1.4×2.4= 9.067 kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×4.756+ 0.85×1.4×2.4= 8.563 kN；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为
Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.434×1.5×
1.82/10 = 0.251 kN.m；
六、立杆的稳定性计算:
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴向压力设计值 ：N = 9.067 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；
计算长度 ,由公式 lo = k×μ×h 确定 ：l0 = 3.118 m；
长细比 Lo/i = 196 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.188 ；
立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
σ = 9067/(0.188×424)=113.75 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 113.75 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
立杆的轴心压力设计值 ：N = 8.563 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；
计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；
长细比: L0/i = 196 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.188
立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
σ = 8563.26/(0.188×424)+251161.495/4490 = 163.365 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 163.365 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：
Nl = Nlw + N0
风荷载标准值 Wk = 0.434 kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.8 m2；
按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：
Nlw = 1.4×Wk×Aw = 6.566 kN；
连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 11.566 kN；
连墙件承载力设计值按下式计算：
Nf = φ·A·[f]
由长细比 l/i = 250/15.9的结果查表得到 φ=0.958，l为内排架距离墙的长度；
又： A = 4.24 cm2；[f]=205 N/mm2；
Nl = 11.566 < Nf = 83.269,连墙件的设计计算满足要求！
连墙件采用双扣件与墙体连接。
由以上计算得到 Nl = 11.566小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求！
连墙件扣件连接示意图
八、悬挑梁的受力计算:
悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
本方案中，脚手架排距为800mm，内排脚手架距离墙体250mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1050mm，
水平支撑梁的截面惯性矩I = 712 cm4，截面抵抗矩W = 102 cm3，截面积A = 21.5 cm2。
受脚手架集中荷载 N=1.2×4.756 +1.4×2.4 = 9.067 kN；
水平钢梁自重荷载 q=1.2×21.5×0.0001×78.5 = 0.203 kN/m；
悬挑脚手架示意图
悬挑脚手架计算简图
悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)
悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)
GB 50497-2019 建筑基坑工程监测技术标准(完整正版、清晰无水印) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)
各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：
R[1] = 10.809 kN；
R[2] = 8.081 kN；
R[3] = 0.158 kN。
最大弯矩 Mmax= 1.302 kN.m；
最大应力 σ =M/1.05W+N/A= 1.302×106 /( 1.05 ×102000 )+
9.067×103 / 2150 = 16.373 N/mm2；
《木骨架组合墙体技术规范 GB/T50361-2005》水平支撑梁的最大应力计算值 16.373 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求！