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XX万达广场项目C组团11#栋地下室模板工程安全专项施工方案(2017.6.22钢管壁厚2.7mm).doc简介：

XX万达广场项目C组团11#栋地下室模板工程安全专项施工方案(2017.6.22钢管壁厚2.7mm).doc部分内容预览：

5.4.2保持呼吸道通畅，若发现窒息者，应及时解除其呼吸道梗塞和呼吸机能障碍，应立即解开伤员衣领，消除伤员口鼻、咽、喉部的异物、血块、分泌物、呕吐物等。

5.4.3有效止血，包扎伤口。

5.4.4视其伤情采取报警直接送往医院，或待简单处理后去医院检查。

5.4.5伤员有骨折，关节伤、肢体挤压伤，大块软组织伤都要固定。

5.4.6若伤员有断肢情况发生应尽量用干净的干布（灭菌敷料）包裹装入塑料袋内DB45／T 2054-2019 树脂型人造石单位产品能源消耗限额，随伤员一起转送。

5.4.7预防感染、止痛，可以给伤员用抗生素和止痛剂。

5.4.8记录伤情，现场救护人员应边抢救边记录伤员的受伤机制，受伤部位，受伤程度等第一手资料。

现场在组织自救的同时，保卫组周后安应负责现场的安全保卫及人员疏散，设置警界，保护现场，为今后的事故调查提供真实情况依据。

事故发生第一时间，要立即报告，救护小组迅速采取有效急救措施，同时报警求救：

九、计算书、附图及附表

9.1主楼地下室板模板（轮扣式）计算书

计算依据：

2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011

设计简图如下：

楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

承载能力极限状态

q1＝0.9×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×2.5] ×1=8.137kN/m

q1静=0.9×[γG(G1k +(G2k+G3k)×h)×b] = 0.9×[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.18)×1]=4.987kN/m

q1活=0.9×(γQQ1k)×b=0.9×(1.4×2.5)×1=3.15kN/m

q2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/m

p＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN

正常使用极限状态

q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.18))×1＝4.618kN/m

计算简图如下：

M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×4.987×0.32+0.117×3.15×0.32＝0.078kN·m

M2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝max[0.08×0.108×0.32+0.213×3.15×0.3，0.1×0.108×0.32+0.175×3.15×0.3]＝0.202kN·m

Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.078，0.202]＝0.202kN·m

σ＝Mmax/W＝0.202×106/37500＝5.388N/mm2≤[f]＝15N/mm2

νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×4.618×3004/(100×10000×281250)=0.09mm

ν＝0.09mm≤[ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm

q1＝0.9×max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×2.5]×0.3=2.506kN/m

因此，q1静＝0.9×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.18)×0.3=1.561kN/m

q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.945kN/m

q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.097kN/m

p＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN

计算简图如下：

M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.561×1.22+0.125×0.945×1.22＝0.451kN·m

M2＝max[0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pL]＝max[0.07×0.097×1.22+0.203×3.15×1.2，0.125×0.097×1.22+0.188×3.15×1.2]＝0.777kN·m

M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.506×0.252/2，0.097×0.252/2+3.15×0.25]＝0.791kN·m

Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.451，0.777，0.791]＝0.791kN·m

σ=Mmax/W=0.791×106/83330=9.487N/mm2≤[f]=15.444N/mm2

V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.561×1.2+0.625×0.945×1.2＝1.88kN

V2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.097×1.2+0.688×3.15＝2.24kN

V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.506×0.25，0.097×0.25+3.15]＝3.174kN

Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.88，2.24，3.174]＝3.174kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.174×1000/(2×50×100)＝0.952N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2

q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.18))×0.3＝1.445kN/m

挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×1.445×12004/(100×9350×416.67×104)＝0.401mm≤[ν]＝L/250＝1200/250＝4.8mm；

悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=1.445×2504/(8×9350×416.67×104)＝0.018mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×250/250＝2mm

1、小梁最大支座反力计算

q1＝0.9×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝2.226kN/m

q1静＝0.9×1.35×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝0.9×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.18)×0.3＝1.829kN/m

q1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b ＝0.9×1.4×0.7×1.5×0.3＝0.397kN/m

q2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.18))×0.3＝1.505kN/m

承载能力极限状态

按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×2.226×1.2＝3.339kN

按悬臂梁，R1＝2.226×0.25＝0.556kN

R＝max[Rmax，R1]＝3.339kN;

正常使用极限状态

按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×1.505×1.2＝2.258kN

按悬臂梁，R'1＝q2l1=1.505×0.25＝0.376kN

R'＝max[R'max，R'1]＝2.258kN;

计算简图如下：

主梁计算简图一

主梁计算简图二

主梁弯矩图一(kN·m)

主梁弯矩图二(kN·m)

σ=Mmax/W=0.897×106/3860=202.37N/mm2＜[f]=205N/mm2

3、抗剪验算

主梁剪力图一(kN)

主梁剪力图二(kN)

τmax=2Vmax/A=2×6.931×1000/357＝38.832N/mm2≤[τ]=125N/mm2

主梁变形图一(mm)

主梁变形图二(mm)

标准库下载 跨中νmax=1.426mm≤[ν]=900/250=3.6mm

悬挑段νmax＝1.249mm≤[ν]=2×250/250=2mm

5、支座反力计算

承载能力极限状态

支座反力依次为R1=9.638kNDB23∕T 1318-2020 黑龙江省建设施工现场安全生产标准化实施标准，R2=9.591kN，R3=11.075kN，R4=6.425kN

支座反力依次为R1=7.957kN，R2=10.407kN，R3=10.407kN，R4=7.957kN

按上节计算可知，可调托座受力N＝11.075kN≤[N]＝30kN