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DB42T 1774-2021 等厚度水泥土搅拌墙技术规程.pdf简介：

DB42T 1774-2021 是《等厚度水泥土搅拌墙技术规程》的简称，这是一个地方标准，由中国湖北省发布的关于等厚度水泥土搅拌墙施工的技术规定。此规程主要针对在地质条件复杂、环境要求高的地区，如软土地基、湿陷性黄土地基等地，采用等厚度水泥土搅拌墙（CPT墙）进行地基加固的技术操作和质量控制。

等厚度水泥土搅拌墙，又称连续墙或CPT墙，是通过连续搅拌水泥和土并注入注浆管中，形成连续、均匀的水泥土墙，以提高地基承载力和稳定性。此技术规程详细规定了水泥土搅拌墙的施工工艺、材料要求、质量检查与验收、施工安全等内容，旨在保证施工质量，防止因施工不当导致的工程质量问题。

2021版的规程可能包括了新的施工方法、技术标准、环保要求和安全规定，以适应当前建筑行业的技术发展和环保理念。具体的内容需要查阅规程原文才能获取详细信息。

DB42T 1774-2021 等厚度水泥土搅拌墙技术规程.pdf部分内容预览：

6.2.1实际工程中可能会存在勘察深度、土层相关性质不明等情况造成岩土工程勘察成果无法满足等 享度水泥土搅拌墙设计与施工要求，此时需要有针对性的增加勘探深度或者重点查明对等厚度水泥土 觉拌墙设计与施工有影响的地层如砂土、碎石土、基岩等地层，为等厚度水泥土搅拌墙设计与施工提供 依据。

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突变或者遇到不良地质作用时，宜适当加密勘探点。 6.2.3一般情况下，勘探孔深度宜深于等厚度水泥土搅拌墙底，勘察结束后，应及时进行勘探孔的封 填，封填材料可选黏性土、水泥浆等。

6.3.1采用等厚度劲性水泥土搅拌墙的板式支护结构的基坑稳定性验算包括：整体稳定性验算、抗 覆稳定性验算、坑底抗隆起稳定性验算时，围护墙的深度取至内插芯材的深度GB∕T 35199-2017 土方机械 轮胎式装载机 技术条件，内插芯材底部以下水 土搅拌墙的作用不予考虑，具体计算方法及参数指标可参考相关规范和标准的有关规定执行。对于周达 环境紧张（如临近轨道交通或者江、河大堤）的基坑工程，必要时需进行基坑环境影响与评估，取得相 关主管部门的认可文件

土搅拌墙的作用不予考虑，具体计算方法及参数指标可参考相关规范和标准的有关规定执行。对于周边 环境紧张（如临近轨道交通或者江、河大堤）的基坑工程，必要时需进行基坑环境影响与评估，取得相 关主管部门的认可文件。 6.3.2~6.3.3国内外大量对等厚度劲性水泥土搅拌墙的研究成果表明：等厚度劲性水泥土搅拌墙的 板式围护结构所承受的弯矩和剪力绝大部分由内插芯材承担，水泥土对弯矩和剪力的贡献可忽略不计。 人基坑工程安全角度出发，采用承载能力极限状态进行劲性水泥土搅拌墙的受力计算申不考虑水泥土 的作用。当芯材需要分段接长时，应对连接接头处进行专门设计和计算，确保连接结构满足抗弯、抗剪 承载力要求。 6.3.4等厚度劲性水泥土搅拌墙与常规的SMW工法桩在受力特性方面既有相似之处，又有不同。等厚 度劲性水泥土搅拌墙可参照相关规范、规程采用弹性抗力法进行支护结构的内力和变形计算。与SMW工 法桩不同的是，等厚度水泥土搅拌墙施工完成后为截面均匀的等厚度墙体，墙身本身不存在薄弱面，因 此对于等厚度水泥土搅拌墙截面的抗剪强度验算，仅对芯材与水泥土交接区域的剪切面进行抗剪验算 即可。 6.3.5计算分析时，作用在等厚度劲性水泥土搅拌墙的剪力应全部由芯材承担主要出于以下考虑： a）工程实践表明，基坑开挖时，芯材迎坑面的水泥土难以保留，内插芯材常常处于暴露状态 在承载能力极限状态下，水泥土将出现开裂、破坏等现象，刚度下降显著； b）通常情况下，等厚度劲性水泥土搅拌墙内插芯材为型钢、钢筋混凝土预制管桩，无论是钢筋 温遥土结构还县钢结构其通性模是远远大王水湿土尽管水湿土裁面和较大但内插芯材的抗前风

式围护结构所承受的弯矩和剪力绝大部分由内插芯材承担，水泥土对弯矩和剪力的贡献可忽略 基坑工程安全角度出发，采用承载能力极限状态进行劲性水泥土搅拌墙的受力计算申不考虑水 作用。当芯材需要分段接长时，应对连接接头处进行专门设计和计算，确保连接结构满足抗弯、 载力要求。

6.3.4等厚度劲性水泥土搅拌墙与常规的SMW工法桩在受力特性方面既有相似之处，又有

劲性水泥土搅拌墙可参照相关规范、规程采用弹性抗力法进行支护结构的内力和变形计算。与S 桩不同的是，等厚度水泥土搅拌墙施工完成后为截面均匀的等厚度墙体，墙身本身不存在薄弱面 对于等厚度水泥土搅拌墙截面的抗剪强度验算，仅对芯材与水泥土交接区域的剪切面进行抗剪 可。

a）工程实践表明，基坑开挖时，芯材迎坑面的水泥土难以保留，内插芯材常常处于暴露状态， 在承载能力极限状态下，水泥土将出现开裂、破环等现象，刚度下降显著： b）通常情况下，等厚度劲性水泥土搅拌墙内插芯材为型钢、钢筋混凝土预制管桩，无论是钢筋 混凝土结构，还是钢结构，其弹性模量远远大于水泥土，尽管水泥土截面积较大，但内插芯材的抗剪刚 度远远大于水泥土搅拌墙，可不计水泥土的作用。

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渡汛需要时，隔水惟幕需要落底嵌入相对不透水层如黏性土层、软岩层，等厚度水泥土 选择。

6.3.8等厚度水泥土搅拌墙用于排桩围护结构的隔渗惟幕时，应先施工等厚度水泥土搅拌墙，再施工 灌注桩排桩。为防止先施工的水泥土搅拌墙侵入灌注桩排桩成桩位置，水泥土搅拌墙应与灌注桩排桩保 持一定的距离，该距离不宜过大，过大则易在地下水渗流作用下发生桩间土流失，工程中一般预留100 mm～200mm左右，具体尺寸应根据搅拌墙的深度、垂直度偏差以及地质条件等综合确定。 6.3.9等厚度水泥土搅拌墙宜根据施工工艺的不同选择合适的墙体厚度，并按模数进行调整，墙体厚 度应随墙体深度增加而加大，并在基坑薄弱部位加强。 6.3.11当等厚度水泥土搅拌墙用于地下连续墙槽壁加固时，水泥土搅拌墙与地下连续墙应保持足够 的距离，宜取100mm150mm，且应根据地下连续墙的具体深度、垂直度偏差等综合确定，防止对地下 连续墙施工产生不良影响， 6.3.12等厚度水泥土搅拌墙亦可作为地基处理的一种方法，其加固原理与水泥土搅拌桩一致，设计 与计算可参照现行有关规范、标准执行

6.3.8等厚度水泥土搅拌墙用于排桩围护结构的隔渗惟幕时，应先施工等厚度水泥土搅拌墙，再施

6.4.1～6.4.4目前国内现有的铣削式设备施工形成的单幅墙长度为2.8m，通过幅与幅之间的咬合搭 接形成连续的搅拌墙体。为了确保TRD工法墙、CSM工法墙和水泥土搅拌桩相邻墙体之间形成可靠的搭 接，提高墙体的隔渗性能，后施工的墙段与先施工的墙段咬合搭接尺寸不应小于500mm。 6.4.6等厚度劲性水泥主搅拌墙内插芯材规格应与水泥土搅拌墙厚度相匹配，为确保隔渗性能及芯材 的顺利插入，水泥土墙体扣除芯材截面高度后在迎坑面和迎土面的最小净厚度不宜小于50mm。 为防止由于刚度突变引起较大的差异变形，导致隔渗惟幕开裂，引起渗漏水问题，在墙体厚度变化处或 芯材插入密度变化处，宜作适当延伸过渡。 6.4.7当采用型钢作为内插芯材时，为了便于型钢回收，冠梁与型钢接触处需采用隔离材料隔离。若 隔离材料在围护受力后产生较大的压缩变形，对控制基坑总变形量是不利的，因此一般采用不易压缩的 材料，如油毛毡等。冠梁设计时应考虑型钢对截面的削弱，需确保冠梁有一定的宽度和高度，同时在构 造上也应采取适当的加强措施。当采用钢筋混凝土预制构件作为内插芯材时，预制构件纵向钢筋宜锚入 冠梁，并应满足抗拉错固长度，以确保预制构件与冠梁的可靠连接

6. 4. 1 ~6. 4. 4

芯材插入密度变化处，宜作适当延伸过渡。 6.4.7当采用型钢作为内插芯材时，为了便于型钢回收，冠梁与型钢接触处需采用隔离材料隔离。若 隔离材料在围护受力后产生较大的压缩变形，对控制基坑总变形量是不利的，因此一般采用不易压缩的 材料，如油毛毡等。冠梁设计时应考虑型钢对截面的削弱，需确保冠梁有一定的宽度和高度，同时在构 造上也应采取适当的加强措施。当采用钢筋混凝土预制构件作为内插芯材时，预制构件纵向钢筋宜锚入 冠梁，并应满足抗拉锚固长度，以确保预制构件与冠梁的可靠连接

7.1.1施工前应收集如下资料

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c）测量基线和水准点资料； d）环境保护的有关规定。 以此为基础查明障碍物的种类、分布范围及深度，必要时用小螺钻、原位测试和物探手段查明。对 于重要工程，也可针对围护结构的施工范围进行施工勘察。对于浅层障碍物，宜全部清除后回填素土， 然后进行等厚度水泥土搅拌墙的施工；对于较深障碍物，应尽量清障，若因场地紧张，周边环境恶劣， 章碍物较多不具备清障条件时，为保护施工机具，此时可改换其他工法。 71第恒座水 加

7.1.5等厚度水泥土搅拌墙用于排桩围护结构的隔渗惟幕时，为防止灌注桩排桩扩孔影响等厚度水泥 土搅拌墙施工，应先施工等厚度水泥土搅拌墙，待水泥土搅拌墙达到一定强度后再施工灌注桩排桩。 7.1.6对需要回收芯材的工程，芯材拔出后留下的空隙务必及时注浆充填，对周边环境保护要求特别 高的工程，不建议拔出回收芯材。 7.1.7等厚度水泥土搅拌墙墙体的垂直度不应大于1/250，随着深度的增加需要对墙体垂直度进行严 格控制，以防止因下部垂直度偏差过大造成的墙体搭接处“开叉”、“踢脚”等。

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7.2 TRD工法施工

7.2.1当土体强度低、墙体深度浅时宜采用一步施工法；当场地条件受限、施工长度较短、环境保护 要求较低时宜采用两步施工法；当切割土层较硬、墙体深度较深、墙体防渗要求较高时宜采用三步施工 法。

.8TRD设备临时停放时，临时停放区示意图如

没备临时停放时，临时停放区示意图如图1所示

GB∕T 34650-2017 全断面隧道掘进机 盾构机安全要求电成型墙体；2一切割箱；3原状土；4临时停放区

图1临时停放区示意图（单位：mm）

及操作空间，分段、匀速起拔切割箱；切割箱起拔时间应控制在4h内。切割箱拔出同时应不断注入水 泥浆液填充拔出位置，注浆泵的工作流量应根据切割箱拔出速度进行调整。拔出切割箱时不应使孔内产 生负压而造成周边地基沉隆

7.3.3施工时，每幅墙体注浆量应该与每幅墙体的搅拌土体的体积和水泥掺量相匹配，不应根据是否 为首开幅、连接幅或闭合幅而有所区别， 7.3.6搅拌提升时如因故浆液中断或停止施工，恢复施工后，铣轮应重新下沉，并应下沉至中断前停 止注浆的界面下方0.5m的位置后重新开始搅拌并喷浆提升，以免造成施工冷缝。 7.3.7采用顺槽式施工顺序时，后幅墙体开始施工与其前幅墙体施工结束施工的间隔时间宜控制在24 h之内，防止后幅墙体施工时铣头左右两对铣轮铣削不同强度土体而造成垂直度偏差过大。

7.4.5芯材插人必须采用牢固的导向型钢和导向卡，在插人过程中应采取措施确保芯材垂直度、插人 位置、深度满足设计要求，必要时应采用悬挂构件控制芯材顶标高。 7.4.6如水胶比掌握适当，依靠芯材自重一般都能顺利插入。但在砂土较重的土层《电动汽车用锂离子动力蓄电池包和系统 第3部分：安全性要求与测试方法 GB/T 31467.3-2015》，搅拌墙底部易堆 积较厚的砂土，宜采用静力在一定的导向机构协助下将芯材插入到位。应避免自由落体式下插，更严禁 多次重复起吊松钩下落，这种方式不仅难以保证芯材的正确位置，还容易发生偏转，垂直度也不易确保。 采用振动方式下插型钢时，对周边环境的影响大，墙体位置附近有待保护的建筑物和管线时，应慎用。 7.4.7减摩剂完全熔化且拌和均匀后，才能涂敷于芯材的表面，否则涂层不均匀，易剥落。遇到雨雪

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