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《城市桥梁抗震设计规范》（CJJ 166-2011）.pdf简介：

《城市桥梁抗震设计规范》（CJJ 166-2011）是中国城市桥梁设计和建设中的一部重要的技术标准。该规范于2011年发布，主要针对城市桥梁的抗震性能提出了详细的设计、施工和评估要求。它涵盖了桥梁结构的抗震设计原则、设计方法、抗震性能目标、抗震计算、抗震措施、抗震材料选择、施工质量控制以及抗震性能检测等多个方面。

该规范对桥梁的抗震设计提出了科学、合理且实用的指导，旨在确保城市桥梁在地震等自然灾害中能够保证安全，减小损失。它不仅适用于新建桥梁的设计，也适用于既有桥梁的抗震改造和维护。通过遵守这部规范，可以提高城市桥梁的抗震能力，保障城市居民的生命财产安全。

总之，《城市桥梁抗震设计规范》（CJJ 166-2011）是桥梁工程领域中不可或缺的技术文件，对于保障现代城市基础设施的抗震性能具有重要意义。

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4.1.1桥位选择应在工程地质勘察和专项的工程地质、水文地 质调查的基础上，按地质构造的活动性、边坡稳定性和场地的地 质条件等进行综合评价，应按表4.1.1查明对城市桥梁抗震有 利、不利和危险的地段，宜充分利用对抗震有利的地段。

表4.1.1有利、不利和危险地段的划分

4.1.2选择桥梁场地时，应符合下列要求： 1应根据工程需要，掌握地震活动情况、工程地质和地震 地质的有关资料DB62∕T 4344-2021 公路改性沥青SBS改性剂含量检测技术规程，作出综合评价，使墩、台位置避开不利地段 当无法避开时，不宜在危险地段建造甲、乙和丙类桥梁； 2应避免或减轻在地震作用下因地基变形或地基失效对桥 梁工程造成的破坏。 4.1.3桥梁工程场地土层剪切波速应按下列要求确定：

1甲类桥梁，应由工程场地地震安全性评价工作确定； 2乙和丙类桥梁，可通过现场实测确定。现场实测时，钻孔 数量应为：中桥不少于1个，大桥不少于2个，特大桥宜适当增加； 3丁类桥梁，当无实测剪切波速时，可根据岩土名称和性 状按表4.1.3划分土的类型，并应结合当地的经验，在表4.1.3 的范围内估计各土层的剪切波速。

表4.1.3土的类型划分和剪切波速范围

当工程场地为单一场地土时，场地类别应与场地土类别 致； 2当工程场地内为多层场地土时，应以土层等效剪切波速 和场地覆盖层厚度为定量标准。 4.1.5工程场地覆盖层厚度的确定，应符合下列要求： 1一般情况下，应按地面至剪切波速大于500m/s的坚硬 土层或岩层顶面的距离确定； 2当地面5m以下存在剪切波速大于相邻的上层土剪切波 速的2.5倍的土层，且其下卧岩土的剪切波速均不小于400m/s

4.1.8工程场地范围内分布有发震断裂时，应对断裂的工程影 响进行评价，当符合下列条件之一者，可不考虑发震断裂对桥梁 的错动影响： 1地震基本烈度小于8度； 2非全新世活动断裂； 3、地震基本烈度为8度、9度地区的隐伏断裂，前第四纪 基岩以上的土层覆盖层厚度分别大于60m、90m； 4当不能满足上述条件时，宜避开主断裂带，其避让距离 宜按下列要求采用： 1）甲类桥梁应尽量避开主断裂，地震基本烈度为8度和 9度地区，其避开主断裂的距离为桥墩边缘至主断裂 带外缘分别不宜小于300m和500m； 2）乙、丙及丁类桥梁宜采用跨径较小便于修复的结构； 3）当桥位无法避开发震断裂时，宜将全部墩台布置在断 层的同一盘（最好是下盘）上。 4.2液化土 4.2.1存在饱和砂土或饱和粉土（不含黄土）的地基，除6度 设防外，应进行液化判别；存在液化土层的地基，应根据桥梁的 抗震设防类别、地基的液化等级，结合具体情况采取相应的 措施。 4.2.2饱和的砂土或粉土（不含黄土），当符合下列条件之 时，可初步判别为不液化或不考虑液化影响： 1地质年代为第四纪晚更新世（Q）及其以前时，7、8度 时可判为不液化； 2粉土的黏粒（粒径小于0.005mm的颗粒）含量百分率， 7度、8度和9度分别不小于10、13和16时，可判为不液化土； 注：用于液化判别的黏粒含量系采用六偏磷酸钠作分散剂测定，采用 其他方法时应按有关规定换算。 3天然地基的桥梁，当上覆非液化土层厚度和地下水位深 17

1.8工程场地范围内分布有发震断裂时，应对断裂的工程影 向进行评价，当符合下列条件之一者，可不考虑发震断裂对桥梁 约错动影响： 1地震基本烈度小于8度： 2非全新世活动断裂； 3地震基本烈度为8度、9度地区的隐伏断裂，前第四纪 基岩以上的土层覆盖层厚度分别大于60m、90m； 4当不能满足上述条件时，宜避开主断裂带，其避让距离 宜按下列要求采用： 1）甲类桥梁应尽量避开主断裂，地震基本烈度为8度和 9度地区，其避开主断裂的距离为桥墩边缘至主断裂 带外缘分别不宜小于300m和500m； 2）乙、丙及丁类桥梁宜采用跨径较小便于修复的结构； 3）当桥位无法避开发震断裂时，宜将全部墩台布置在断 层的同一盘（最好是下盘）上。 4.2液化土

表4.2.3标准贯入锤击数基准值N

2括号内数值用于设计基本地震动加速度为0.15g和0.30g的地区 4.2.4对存在液化土层的地基，应探明各液化土层的深度和厚 度，按下式计算液化指数，并按表4.2.4划分液化等级：

6全部消除地基液化沉陷的措施，应符合下列要求。

度（不包括桩尖部分），应按计算确定； 2采用深基础时，基础底面应埋人液化深度以下的稳定土 昙中，其深度不应小于2m； 3采用加密法（如振冲、振动加密、砂桩挤密、强夯等） 加固时，应处理至液化土层下界，且处理后土层的标准贯入锤击 数的实测值，应大于相应的临界值；加固后的复合地基的标准贯 人锤击数可按下式计算，并不应小于液化标准贯入锤击数的临 界值； Nm = N,E1 +^(p+ 1) (4. 2. 6) 式中：Nm 加固后复合地基的标准贯人锤击数； 桩间土加固后的标准贯入锤击数（未经杆长修 正）； 桩土应力比，取2~4； 一面积置换率。 4用非液化土置换全部液化土层； 5采用加密法或换土法处理时，在基础边缘以外的处理宽 度，应超过基础底面下处理深度的1/2且不小于基础宽度的 1/5。 4.2.7部分消除地基液化沉陷的措施，应符合下列要求： 1处理深度应使处理后的地基液化指数不大于5，对独立 基础与条形基础，尚不应小于基础底面下液化土特征深度值和基 础宽度的较大值； 2加固后复合地基的标准贯人锤击数应符合本规范第 4.2.3条的要求； 3基础边缘以外的处理宽度，应符合本规范第4.2.6条的 要求。 4.2.8减轻液化影响的基础和上部结构处理，可综合考虑采用 下列各项措施： 1、选择合适的基础埋置深度； 2调整基础底面积，减少基础偏心；

度（不包括桩尖部分），应按计算确定； 2采用深基础时，基础底面应埋人液化深度以下的稳定土 县中，其深度不应小于2m； 3采用加密法（如振冲、振动加密、砂桩挤密、强夯等） 加固时，应处理至液化土层下界，且处理后土层的标准贯入锤击 数的实测值，应大于相应的临界值；加固后的复合地基的标准贯 入锤击数可按下式计算，并不应小于液化标准贯入锤击数的临 界值：

GB 51101-2016 太阳能发电站支架基础技术规范5.4地震主动士压力和动水压力

墩取5=0.8；圆端形墩，顺桥向取6.=0.9～ 1.0，横桥向取5=0.8； 水的重力密度（kN/m） h 一从一般冲刷线算起的水深（m）； 与地震作用方向相垂直的桥墩宽度（m），可取 h/2处的截面宽度，对于矩形墩，取长边边长；对 于圆形墩，取直径。 5.5作用效应组合

5.5.1城市桥梁抗震设计应考虑以下作用

1永久作用，包括结构重力、土压力、水压力； 2地震作用，包括地震动的作用和地震土压力、水压力等； 3在进行支座抗震验算时，应计入50%均匀温度作用 效应； 4对城市轨道交通桥梁，应分别按有车、无车进行计算： 当桥上有车时，顺桥向不计算活载引起的地震作用；横桥向计入 50%活载引起的地震力，作用于轨顶以上2m处，活载竖向力按 列车竖向静活载的100%计算。工 5.5.2城市桥梁抗震设计时的作用效应组合应包括本规范第 5.5.1条要求的各种作用之和，组合方式应包括各种作用效应的 最不利组合。

6.1.1复杂立交工程应进行专门抗震研究。对墩高超过40m 墩身第一阶振型有效质量低于60%，且结构进入塑性的高墩桥 梁，应进行专门研究。 6.1.2抗震分析时，可将桥梁划分为规则桥梁和非规则桥梁两 类。简支梁及表6.1.2限定范围内的梁桥属于规则桥梁，不在此 表限定范围内的桥梁属于非规则桥梁

6.1.3.根据本规范第6.1.2条的规则桥梁和非规则桥梁分类， 桥梁的抗需分析计算方法可按表6.1.3选用

表6.1.3桥渠抗震分析方法6.1.9在进行桥梁结构抗震分析时，地震动的输入宜按下列方桥梁分类采用A类抗震设计方法采用B类抗震设计方法式选取：地震作用规则非规则非规则跨越河流的桥梁，地震动输入宜取一般冲刷线处场地地规则E1地震作用SM/MMMM/THSM/MMMM/TH震动；E2地震作用SM/MMMM/TH2其他桥梁，地震动输人宜取地表处场地地震动注：TH为线性或非线性时程计算方法；6.2建模原则SM为单振型反应谱法；MM为多报型反应谱法。6.2.1在E1和E2地震作用下，一般情况下应建立桥梁结构的6.1.4E2地震作用下，若大跨度连续梁或连续刚构桥（主跨超空间动力计算进行抗震分析，计算应反映实际桥梁结构过90m）嫩柱已进入塑性工作范围，且桥梁承台质量较大，地震的动力特性。规则桥梁可按本规范第6.5节的要求选用简化计算下承台质量惯性力对桩基础地震作用效应不能忽略时，应采用非。线性时程分析方法进行抗震分析。6.2.2桥梁结构动力计算应能正确反映桥梁上部结构、下6.1.5对6跨及6跨以上一联主跨超过90m连续梁桥，应采用部结构、支座和地基的刚度、质量分布及阻尼特性，一般情况下非线性时程分析方法考虑活动支座摩擦作用效应，进行抗震应满足下列要求：分析。1计算中的梁体和墩柱可采用空间杆系单元模拟，单6.1.6对复杂立交工程、斜桥和非规则曲线桥，宜采用非线性元质量可采用集中质量代表；墩柱和梁体的单元划分应反映结构时程分析方法进行抗震分析。的实际动力特性；6.1.7地震作用下，桥台台身地震惯性力可按静力法计算。2支座单元应反映支座的力学特性；6.1.8在进行桥梁抗震分析时，E1地震作用下，桥梁的所有构3混凝土结构的阻尼比可取为0.05；进行时程分析时，可件抗弯刚度均应按毛截面计算；E2地震作用下《电工和电子测量设备性能表示 GB/T 6592-2010》，延性构件的有采用瑞利阻尼；效截面抗弯刚度应按式（6.1.8）计算，对圆形和矩形桥墩，可4计算应考虑相邻结构和边界条件的影响，对于共同按本规范附录A取值，但其他构件抗弯刚度仍应按毛截面计算：参与地震力分配的相邻结构，应考虑相邻结构边界条件的影响，M般情况应取计算左右各一联桥梁结构作为边界条件。E,X Iefr =(6.1. 8)6.2.3当进行直线桥梁地震反应分析时，可分别考沿顺桥向式中：E。桥墩混凝土的弹性模量（kN/m）；和横桥向两个水平方向地震动输人；当进行曲线桥梁地震反应分Iar桥墩有效截面抗弯惯性矩（m）；析时，宜分别沿相邻两桥墩连线方向和垂直于连线水平方向进行M,等效屈服弯矩（kN·m），可按本规范第7.3.8条多方向地震输入，以确定最不利地震水平输入方向。计算；6.2.47当进行非线性时程分析时，墩柱应采用能反映结构弹塑等效屈服曲率（1/m），可按本规范第7.3.8条性动力行为的单元。计算。6.2.5桥梁结构抗震分析时应考虑支座的影响。板式橡胶支座3031