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DG／TJ08-95-2020 铝合金格构结构技术标准.pdf简介：

"DG/TJ08-95-2020 铝合金格构结构技术标准.pdf"是一个文件标题，但没有提供具体的文件内容描述。根据这个标题，它很可能是一份由中国某个地方（DG/TJ可能代表某个地方或部门的代号）发布的关于铝合金格构结构的设计、施工或验收的技术标准。格构结构通常用于建筑物、桥梁等工程中，铝合金因其轻质、耐腐蚀、强度高等特性常被用于这类结构的构建。

"2020"可能表示这份标准是在2020年更新或发布的，但没有具体说明标准的内容是否有重大改动。如果你需要了解这份标准的详细内容，如铝合金格构结构的设计规定、制造要求、检验方法等，建议直接查阅或联系相关的出版机构或标准制定部门获取详细信息。

DG／TJ08-95-2020 铝合金格构结构技术标准.pdf部分内容预览：

Q<0. 6tf Z ;l; Y==0. 58, 2=1 (5.

Q1.2≤0. 6tf Z il;

式中：Q; 第i根杆件传递给节点板的剪力设计值； Q1.2 第1根和第2根杆件传递给节点板的剪力设计值的 合力； Q1,2.3 第1～3根杆件传递给节点板的剪力设计值的合力； t 节点板厚度； f 铝合金材料的抗拉强度设计值； 一 第i条破坏边的净长度； Y 第i条破坏边的材料等效破坏强度系数，应按下式计算：

DB22∕T 5045-2020 绿色建筑评价标准2; 各破坏边和合剪力的夹角

y;=1 /1+2cos*i

5.2.6当螺栓或铆钉孔最小间距α满足下式要求时，可不进行 节点板块状拉剪破坏承载力验算：

节点板块状拉剪破坏承载力验算：

式中：α——螺栓或铆钉孔中心间距最小值； d。——螺栓或铆钉的孔径; n——杆件一端单侧翼缘上的螺栓或铆钉个数。 #平口

5.2.7节点板在受压时中心局部屈曲承载力设计值可按下式计算：

5.2.7节点板在受压时中心局部屈曲承载力设计值可按

5.2.8节点板中心区半径与厚度的比值满足下式要求时，可不 进行中心区局部屈曲承载力验算：

5.2.8节点板中心区半径与厚度的比值满足下式要求时，可7

代中：f.,铝合金名义屈服强)

式中：fo.2 铝合金名文屈服强度标准值。 5.2.9验算杆件翼缘净截面拉断承载力时，应取最不利截面进

5.2.9验算杆件翼缘净截面拉断承载力时，应取最不

行验算，不考虑腹板的有利作用，

5.2.10铝合金板式节点的非线性刚度可按本标准附录E进行 计算。

5.3.1螺栓球节点(图5.3.1)可用于小跨度双层网架或网壳

5.3.1螺栓球节点（图5.3.1)可用于小跨度双层网架或网壳。

图5.3.1螺栓球节点典型构造

5.3.2螺栓球节点的构造可根据现行行业标准《空间网格结构 技术规程》JGJ7中相应的规定确定。当杆件直径不小于60mm 时，应采用锥头连接；当杆件直径小于60mm时，可采用封板或锥 头连接。

5.3.3螺栓球支座节点可采用图5.3.3所示的构造。 5.3.4螺栓球节点的锥头和杆件的连接强度应通过试验进行 验证。

5.3.3螺栓球支座节点可采用图5.3.3所示的构造。

1应保证螺栓在球体内不相碰，并应满足套筒接触面 的要求（图5.3.5），可分别按下列公式核算，并按计算结果中的较 大者选用：

D +dicoto+2d)+(d)2（5.3 sind

式中:D 铝合金球的直径（mm）； 两相邻螺栓之间的最小夹角（rad）； dh 两相邻螺栓的较大直径（mm）; d 两相邻螺栓的较小直径（mm);

图5.3.3螺栓球节点支座节点构造

图5.3.5螺栓球尺寸

≤一螺栓拧入球体长度与螺栓直径的比值，应取为1.5； 入一一套简外接圆直径与螺栓直径的比值，可取为1.8。 2当相邻杆件夹角日较小时，尚应根据相邻杆件及相关封 反、锥头、套筒等零部件不相碰的要求核算螺栓球直径。此时可 通过检查可能相碰点至球心的莲线与相邻杆件轴线间的夹角不 大于的条件进行核算。

5.3.6不锈钢螺栓的形式与尺寸应符合现行国家标准《紧固件

性能不锈钢紧定螺钉》GB/T3098.16的要求。螺栓的直 由杆件内力确定，螺栓的受拉承载力设计值应按下式计算：

式中：f 不锈钢螺栓的抗拉强度设计值，可按表3.4.3取值； Aff 不锈钢螺栓的有效截面积，当螺栓上钻有键槽时，取 螺纹处或键槽处二者中的较小值

1高强度螺栓表面应进行镀锌处理。 2高强度螺栓的形式与尺寸应符合现行国家标准《钢网架 螺栓球节点用高强度螺栓》GB/T16939的要求。 3高强度螺栓的直径应由杆件内力确定，其受拉承载力设 计值应按下式计算，

式中：f 高强螺栓的抗拉强度设计值，对于10.9级，取 430N/mm²，对于98级，取385N/mm²； Aeff 一 高强螺栓的有效截面积，当螺栓上钻有键槽时，取螺 纹处或键槽处二者中的较小值，

5.3.8受压杆件的连接螺栓直径，可按其内力设计值的绝

5.3.9套简（即六角形无纹螺母)的选

1套筒的外形尺寸应符合扳手开口系列模数，端部应平整， 内孔径可比螺栓直径大1mm

2套筒可按现行国家标准《钢网架螺栓球节点用高强度螺 栓》GB/T16939的规定与高强度螺栓配套采用，受压杆件的套筒 应根据其传递的最大压力值验算其抗压承载力和端部有效截面 的局部承压承载力。 3对于开设滑槽的套筒应验算套筒端部到滑槽端部的距 离，应使该处有效截面的抗剪力不低于紧固螺钉的抗剪力，且不 小于1.5倍滑槽宽度

图5.3.9套筒长度和螺栓长度

图中：t一 螺纹根部到滑槽的附加余量，取2个丝扣； 螺纹收尾长度； e一紧固螺钉的半径； △一一滑槽预留量，一般取4mm。 套筒简长度1（mm）和螺栓长度1（mm）可按下列公式计算（图 5. 3. 9) :

l.=m十B十n =sd+l.+h

式中：B 滑槽长度(mm); sd一! 螺栓伸入铝球长度（mm），d为螺栓直径，ε取1.5； 滑槽端部紧固螺钉中心到套筒端部的距离（mm）； 滑槽顶部紧固螺钉中心到套简顶部的距离（mm）； K 螺栓露出套简距离（mm），预留4~5mm，但不应少于

1应采用锥头或封板连接，并宜采用挤压方式连接（图 5. 3. 10)。

5. 3.10)。 2连接部位的承载力不应低于连接管件的承载力的95%， 锥头任何截面的承载力都不应低于连接管件的承载力。 3封板厚度应按实际受力计算确定，封板及锥头底板厚度 应不小于表5.3.10中的数值。 4锥头底板外径宜较套筒外接圆直径大1～2mm，锥头底板 平台直径宜较螺栓头直径大2mm。锥头倾角应小于40°

图5.3.10杆件端部挤压连接

5.3.11封板机械连接抗拉强度验算应符合下列规定：

1当封板厚度较小时，铝管环压部位（图5.3.11）可能发生 拉剪组合破坏，其受拉承载力设计值可按下式计算：

N=fAe +f.A.

当封板厚度较大时，铝管端部截面可能发生受拉破坏，其

受拉承载力设计值可按下式计算：

图 5. 3. 11 铝管端部环压部位详图

5.4.1当杆件采用圆管，单层球面网壳跨度不大于60m或单层

5.4.1当杆件采用圆管，单层球面网壳跨度不大于60

柱面网壳跨度不大于30m时，可采用嵌入式毂节点（图5.4.1） 体系。

5.4.2嵌入式毂节点的毂体、杆端嵌人件、盖板、中心螺栓的材 料可按表5.4.2的规定选用，并应符合相应材料标准的技术条 件。产品质量应符合现行行业标准《单层网壳嵌入式毂节点》 JG/T 136的规定

表5.4.2嵌入式毂节点零件材料

=arcsin Zr

2rsin² β 2 g=arcsin β 诊 2 1

造要求进行设计： 1嵌入件颈部宽度bh应按与杆件等强原则计算，宽度bhp及 高度hh应按拉弯或压弯构件进行强度验算。 2当杆件为圆管且嵌人件高度hhp取圆管外径d时，宽度bhr 不小于圆管壁厚t的3倍。 3嵌入直径dh可取1.7bhp且不宜小于16mm。 4尺寸c可根据嵌入样直径dht及嵌人槽尺寸计算。 5尺寸e可按下式计算：

(d—dht)cot30

5.4.6毂体各嵌入槽轴线夹角最小值0min（图5.4.6），应按下式 计算：

cOSH singr sinp? min =arccos cos1 cos92

图5.4.6毂体各主要尺寸

5.4.7铝管端部压扁后，杆件端部区域材料的强度可

5.4.7铝管端部压扁后，杆件端部区域材料的强度可乘以提高

6.1.1铝合金格构结构构件的设计耐火极限应根据建筑的耐火 等级，按相关标准确定。 6.1.2铝合金格构结构构件的耐火极限经验算低于设计耐火极 限时，应采取防火保护措施。 6.1.3铝合金格构结构耐火承载力极限状态的最不利荷载（作 用）效应组合设计值，应考虑火灾时结构上可能同时出现的荷载 （作用），且应按下列组合值中的最不利值确定：

SJ∕T 31452-1994水处理设备完好要求和检查评定方法Sm=YoT（YGSGk十STk+ΦfSQk)

中：Sm 荷载（作用）效应组合的设计值； SGk 按永久荷载标准值计算的荷载效应值； STk 按火灾下结构的温度变化标准值计算的作用效 应值； SQk 按楼面或屋面活荷载标准值计算的荷载效应值； Swk 按风荷载标准值计算的荷载效应值： YoT 结构重要性系数,对于耐火等级为一级的建筑，oT= 1.1，对于其他建筑，YoT=1.0； YG 永久荷载的分项系数，一般情况下YG=1.0，当永久 荷载有利时G=0.9； pw一 风荷载的频遇值系数，可取Φw=0.4;； 中一 楼面或屋面活荷载的频遇值系数，应按现行国家标 准《建筑结构荷载规范》GB50009的规定取值；

标准《建筑结构荷载规范》GB50009的规定取值。

6.1.4铝合金格构结构构件耐火验算应符合下列规定： 1计算火灾下构件的组合效应时，对于受弯构件、拉弯构件 和压弯构件等以弯曲变形为主的构件，可不考虑热膨胀效应；对 于轴心受拉、轴心受压等以轴向变形为主的构件，应考虑热膨胀 效应对内力的影响 2计算火灾下构件的承载力时，构件温度应取其截面的最 高平均温度，并应采用结构材料在相应温度下的强度与弹性 模量。 6.1.5铝合金格构结构构件的耐火验算和防火设计，可采用耐

6.1.5铝合金格构结构构件的耐火验算和防火设计JB∕T 7155-2007 轮式工程机械车轮技术条件，可采用耐

1耐火极限法 在设计荷载作用下，火灾下铝合金格构结构构件的实际耐火 极限不应小于其设计耐火极限，并应按下式进行验算。其中，构 件的实际耐火极限可按现行国家标准《建筑构件耐火试验方法》 GB/T9978通过试验测定