标准规范下载简介

JGJ7-2010 空间网格结构技术规程.pdf简介：

"JGJ7-2010 空间网格结构技术规程.pdf"是中国建筑工业出版社发布的一份关于空间网格结构设计与施工的技术标准。JGJ7是中国建筑行业的标准代号，"2010"代表该标准的发布年份。空间网格结构，通常用于大型公共建筑、体育场馆、机场航站楼等复杂结构工程，它包括了轻型、中型和重型网格结构的设计原则、计算方法、构造要求、施工技术和质量验收等内容。

这份规程详细规定了空间网格结构的设计参数、承载能力、稳定性、抗震性能等方面的技术要求，旨在保证空间网格结构的安全性、经济性和耐久性。它为建筑师、结构工程师、施工人员提供了一个标准化的设计和施工参考，以确保空间网格结构工程的顺利进行和工程质量。

JGJ7-2010 空间网格结构技术规程.pdf部分内容预览：

应另行考虑局部弯曲内力的影响。 4.1.6空间网格结构分析时，应考虑上部空间网格结构与下部 支承结构的相互影响。空间网格结构的协同分析可把下部支承结 构折算等效刚度和等效质量作为上部空间网格结构分析时的条 件；也可把上部空间网格结构折算等效刚度和等效质量作为下部 支承结构分析时的条件；也可以将上、下部结构整体分析。 4.1.7分析空间网格结构时，应根据结构形式、·支座节点的位 置、数量和构造情况以及支承结构的刚度，确定合理的边界约束 条件。支座节点的边界约束条件，对于网架、双层网壳和立体桁 架，应按实际构造采用两向或一向可侧移、无侧移的铰接支座或 弹性支座；对于单层网壳，可采用不动铰支座，也可采用刚接支 座或弹性支座。 4.1.8空间网格结构施工安装阶段与使用阶段支承情况不一致 时，应区别不同支承条件分析计算施工安装阶段和使用阶段在相 应荷载作用下的结构位移和内力。 4.1.9根据空间网格结构的类型、平面形状、荷载形式及不同 设计阶段等条件，可采用有限元法或基于连续化假定的方法进行 计算。选用计算方法的适用范围和条件应符合下列规定： 1网架、双层网壳和立体桁架宜采用空间杆系有限元法进 行计算； 2单层网壳应采用空间梁系有限元法进行计算； 3在结构方案选择和初步设计时，网架结构、网壳结构也 可分别采用拟夹层板法、拟壳法进行计算

应另行考虑局部弯曲内力的影响

时，应区别不同支承条件分析计算施工安装阶段和使用阶段在 应荷载作用下的结构位移和内力

4.2.1按有限元法进行空间网格结构静力计算时可采用下列基 本方程：

计T／CEC 190-2018标准下载，如杆件截面需要调整应重新进行计算，使其满足设计要求。 空间网格结构设计后，杆件不宜替换，如必须替换时，应根据截 面及刚度等效的原则进行。 4.2.3分析空间网格结构因温度变化而产生的内力，可将温差 引起的杆件固端反力作为等效荷载反向作用在杆件两端节点上， 然后按有限元法分析。 4.2.4当网架结构符合下列条件之一时，可不考虑由于温度变 化而引起的内力： 1支座节点的构造允许网架侧移，且允许侧移值大于或等 于网架结构的温度变形值：； 2网架周边支承、网架验算方向跨度小于40m，且支承结 构为独立柱； 3在单位力作用下，柱顶水平位移大于或等于下式的计 算值：

4.2.3分析空间网格结构因温度变化而产生的内力，可将温差 引起的杆件固端反力作为等效荷载反向作用在杆件两端节点上 然后按有限元法分析，

化而引起的内力： 1支座节点的构造允许网架侧移，且允许侧移值大于或等 于网架结构的温度变形值； 2网架周边支承、网架验算方向跨度小于40m，且支承结 构为独立柱； 3在单位力作用下，柱顶水平位移大于或等于下式的计 算值：

L Eα△t 2$EAm 0.038f

4.2.5预应力空间网格结构分析时，可根据具体情况将预

作为初始内力或外力来考虑，然后按有限元法进行分析。对于索 应考虑几何非线性的影响，并应按预应力施加程序对预应力施

4.2.6斜拉空间网格结构可按有限元法进行分析。斜拉索（或

架结构，可简化为正交异性或各向同性的平板按拟夹层板法进 位移、内力计算。

4.2.8网壳结构采用拟壳法分析时，可根据壳面形式、网格

置和构件截面把网壳等代为当量薄壳结构，在由相应边界条件求 得拟壳的位移和内力后，可按几何和平衡条件返回计算网壳杆件 的内力。网壳等效刚度可按本规程附录C进行计算。

时应将组合网架的带肋平板离散成能承受轴力、膜力和弯矩白 元和板壳元，将腹杆和下弦作为承受轴力的杆元，并应考虑 不同材料的材性，

4.2.10组合网架结构也可采用空间杆系有限元法作简化计

分析时可将组合网架的带肋平板等代为仅能承受轴力的上弦，并 与腹杆和下弦构成两种不同材料的等代网架，按空间杆系有限元 去进行位移、内力计算。等代上弦截面及带肋平板中内力可按本 规程附录D确定。

4.3网壳的稳定性计算

.3.1单层网壳以及厚度小于跨度1/50的双层网壳均应进行稳

4.3.2网壳的稳定性可按考虑儿何非线性的有限元法（即荷

载一位移全过程分析）进行计算，分析中可假定材料为弹性，也 可考虑材料的弹塑性。对于大型和形状复杂的网壳结构宜采用考 虑材料弹塑性的全过程分析方法。全过程分析的选代方程可采用 下式：

K,AU() = Ftat

4.4地震作用下的内力计算

4.4.1对用作屋盖的网架结构，其抗震验算应符合下列规定：

4.4.1对用作屋盖的网架结构，其抗震验算应符合下列规定： 1在抗震设防烈度为8度的地区，对于周边支承的中小跨 度网架结构应进行竖向抗震验算，对于其他网架结构均应进行竖 向和水平抗震验算； 2在抗震设防烈度为9度的地区，对各种网架结构应进行 竖向和水平抗震验算。

在抗震设防烈度为7度的地区，当网壳结构的矢跨比大

于或等于1/5时，应进行水平抗震验算；当失跨比小于1/5 应进行竖向和水平抗震验算：

应进行竖向和水平抗震验算。

4.4.3·在单维地震作用下，对空间网格结构进行多遇地震

下的效应计算时，可采用振型分解反应谱法；对于体型复杂或重 要的大跨度结构，应采用时程分析法进行补充计算。 4.4.4按时程分析法计算空间网格结构地震效应时，其动力平 衡方程应为：

式中：FExji、FeEyi、Fezji i振型、i节点分别沿、、 的地震作用标准值：

i振型、i节点分别、y、方向 的地震作用标准值；

当仅方向水平地震作用时，i振型参与系数应按下主 计算：

EX,G: Z(X + Y +Z)G)

当仅y方向水平地震作用时，j振型参与系数应按下主 计算：

>Y,G i= (X + Y + Z)G;

当仅方向竖向地震作用时，i振型参与系数应按下 计算：

ZG (X + Y + Z)G;

式中：n 空间网格结构节点

中：n一 一 空间网格结构节点数。 4.7按振型分解反应谱法进行在多遇地震作用下单维地震作 效应分析时，网架结构杆件地震作用效应可按下式确定：

网壳结构杆件地震作用效应宜按下列公式确定

式中： SEk 杆件地震作用标准值的效应； Si、Sk 分别为i、振型地震作用标准值的效应； Pik 一i振型与k振型的耦联系数； Si、Sk —一分别为i、振型的阻尼比; 入T k振型与i振型的自振周期比； m 计算中考虑的振型数

Se =N Zs S

1 ZpiS,s 85,S(1 +A)

4.4.8当采用振型分解反应谱法进行空间网格结构地需

谱法进行空间网格结构三维地震效应分析时，结构各节点最大位 移响应与各杆件最大内力响应可按本规程附录F公式进行组合 计算。 4.4.12周边支承或多点支承与周边支承相结合的用于屋盖的网 架结构，其竖向地震作用效应可按本规程附录G进行简化计算。 4.4.13单层球面网壳结构、单层双曲抛物面网壳结构和正放四 角锥双层圆柱面网壳结构水平地震作用效应可按本规程附录H 进行简化计算。

谱法进行空间网格结构三维地震效应分析时，结构各节点最大位 移响应与各杆件最大内力响应可按本规程附录F公式进行组合 计算。

5杆件和节点的设计与构造5.1杆件5.1.1空间网格结构的杆件可采用普通型钢或薄壁型钢。管材宜采用高频焊管或无缝钢管，当有条件时应采用薄壁管型截面。杆件采用的钢材牌号和质量等级应符合现行国家标准《钢结构设计规范》GB50017的规定。杆件截面应按现行国家标准《钢结构设计规范》GB50017根据强度和稳定性的要求计算确定。5.1.2确定杆件的长细比时，其计算长度lo应按表5.1.2采用。表5.1.2杆件的计算长度l节 点形式结构体系杆件形式螺栓球焊接空心球板节点毂节点相贯节点弦杆及支座腹杆1. 010. 911. 01网架腹杆1. 010.810. 81弦杆及支座腹杆1. 011. 011. 01双层网壳腹杆1. 010. 910.91壳体曲面内0. 911. 010. 91单层网壳壳体曲面外1. 611. 611. 61弦杆及支座腹杆1. 011. 011. 01立体桁架腹杆1. 010.910. 91注：1为杆件的几何长度（即节点中心间距离）。5.1.3杆件的长细比不宜超过表5.1.3中规定的数值。表5.1.3杆件的容许长细比［[]杆件杆件杆件受压杆件受拉结构体系杆件形式受拉受压与压弯与拉弯网架一般杆件300立体桁架支座附近杆件250180双层网壳直接承受动力荷载杆件250单层网壳一般杆件15025025标准分享网wwbzfxWCom免费下载

5.1.4杆件截面的最小尺寸应根据结构的跨度与网格

5.1.4杆件截面的最小尺寸应根据结构的跨度与网格大小按计 算确定，普通角钢不宜小于L50×3，钢管不宜小于Φ48×3。对 大、中跨度空间网格结构，钢管不宜小于Φ60×3.5。

算确定，普通角钢不宜小于L50×3，钢管不宜小于Φ48×3。对 大、中跨度空间网格结构，钢管不宜小于Φ60×3.5。 5.1.5空间网格结构杆件分布应保证刚度的连续性，受力方向 相邻的弦杆其杆件截面面积之比不宜超过1.8倍，多点支承的网 架结构其反弯点处的上、下弦杆宜按构造要求加大截面。 5.1.6对于低应力、小规格的受拉杆件其长细比宜按受压杆件 控制。 5.1.7在杆件与节点构造设计时，应考虑便于检查、清刷与油 漆，避免易于积留湿气或灰尘的死角与凹槽，钢管端部应进行 封闭

5.1.5空间网格结构杆件分布应保证刚度的连续性，受力方向

5.1.7在杆件与节点构造设计时，应考虑便于检查、清刷与 漆T∕CGAS 013-2021 地下井室可燃气体监测装置，避免易于积留湿气或灰尘的死角与凹槽，钢管端部应进行 封闭。

5.2.1由两个半球焊接而成的空心球，可根据受力了

5.2.2当空心球直径为120mm～900mm时，其受压和受拉承

5.2.2当空心球直径为120mm～900mm时，其受压和受拉承 载力设计值Nr（N）可按下式计算：

5.2.2当空心球直径为120mm～900mm时，其受压和受拉承

DB13／T 2717-2018标准下载图5.2.3考虑空心球受压弯或拉弯作用的影响系数m