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CECS392-2014 建筑结构抗倒塌设计规范简介：

CECS392-2014是中国工程建设标准化协会（CSCEC）发布的一份关于“建筑结构抗倒塌设计规范”的标准，全称为《建筑结构抗倒塌设计规程》。该规范主要针对高层、超高层和特殊重要建筑的结构设计，目的是为了保证在发生地震、火灾等自然灾害或人为破坏时，建筑结构能够保持稳定，尽可能减少人员伤亡和财产损失。

CECS392-2014标准涵盖了建筑结构抗倒塌设计的基本原则、设计方法、抗震设计、防火设计、结构稳定性分析、结构安全评估等多个方面，包括了结构的强度、刚度、稳定性、抗火性能、隔震减震设计等内容。它要求设计者在考虑建筑物功能、美观的同时，必须重视其在极端情况下的安全性能，确保其在灾难发生时能够有足够的抵抗能力。

该规范的发布，对于我国建筑结构的抗震、防火设计水平提升，保障人民生命财产安全，具有重要意义。设计人员在进行相关项目设计时，必须严格按照这一规范进行，以确保建筑结构的安全可靠。

CECS392-2014 建筑结构抗倒塌设计规范部分内容预览：

1下部支承结构的角柱及中间柱； 2 支座附近的杆件： 3屋盖结构中的拉索，如：单向张弦结构的中间榻索，双 弦结构的边索弦支窝项靠近支座的环向索与径向索：索穹顶 支座的环向索与斜索；

连续倒塌计算：线性静力方法、非线性静力方法和非线性动 法。

4.4.5采用线性静力方法、非线性静力方法以及非线性动

进行结构抗连续倒塌计算时凹水河水库工程监理招标文件，剩余结构荷载组合的效应设计值可 按下式确定：

Sa = Sv + S.

式中：S.—剩余结构荷载组合的效应设计值； S——剩余结构重力荷载组合的效应设计值，可分别按本规 范第4.4.6条和第4.4.8条的规定计算； SL一剩余结构水平荷载的效应设计值，可按本规范第 4.4.9条的规定计算。

4.4.6采用线性静力方法及非线性静力方法进行结构抗连

Sy=Sv+ Sv2+Sv3 S=Aa(SG+,SQ或YSsk） Svz=Sk+Y,Sok Svs = Sc +V.s 或丫S

式中：Sv 一与被拆除柱的柱列相连的跨，且在被拆除柱所在层 以上层的楼面重力荷载组合的效应设计值； Sv2 与被拆除柱的柱列相连的跨，且在被拆除柱所在层 以下层的楼面重力荷载组合的效应设计值； Sv3 与被拆除柱的柱列不相连各跨楼面重力荷载组合的 效应设计值； SGk 楼面永久荷载标准值的效应； SQk 楼面活荷载标准值的效应； Ssk 雪荷载标准值的效应： 。 楼面活荷载准永久值系数，可取0.5； Ys 雪荷载分项系数，轻型钢结构的屋盖可取1.0，其他 结构的屋盖可取0.2； A.一动力放大系数，可按本规范第4.4.7条的规定采用 4.4.7采用线性静力方法及非线性静力方法进行结构抗连续倒 易计算时，动力放天系数可按下列规定采用： 1采用线性静力方法计算时，可取2.0； 2采用非线性静力方法计算时，钢结构可取1.35，钢筋混凝

土框架结构可取1.22，剪力墙结构可取2.0，框架剪 取 1. 75 。

余结构重力荷载组合的效应设计值可按下列公式计算

Sv= Svs + SvD Svs = Y.So +Y,Sok I 或sSs

式中：Svs未拆除构件的原结构重力荷载的效应设计值； Svp—拆除构件时剩余结构动力荷载向量的效应设计值 动力荷载向量可按本规范第4.4.11条的规定计算

4.4.9采用线性静力方法、非线性静力方法或非线性动力

行建筑结构抗连续倒塌计算时，水平荷载的效应设计值可按下式 确定：

式中：S一水平荷载的效应设计值； Sk水平荷载的效应标准值，水平荷载按本规范第4.4.10 条的规定采用： 亚，水平荷载组合值系数，取0.2。 4.4.10建筑结构抗连续倒塌计算时，作用在建筑结构上的水平 荷载标准值可取风荷载标准值 4.4.11采用非线性动力方法进行建筑结构抗连续倒塌计算时 剩余结构作用的动力荷载向量时程可按下列规定确定： 1作用点为剩余结构与被拆除构件上端的连接节点：； 2作用方向与原结构重力荷载产生的被拆除构件上端内力 设计值向量的方向相反； 3荷载向量时程（图4.4.11）可按下式确定：

1作用点为剩余结构与被拆除构件上端的连接节点 2作用方向与原结构重力荷载产生的被拆除构件上端内力 设计值向量的方向相反： 3荷载向量时程（图4.4.11）可按下式确定：

ostst) (t

JPet/ti (otst) p(t) = Pe (t≤t≤t)

式中：p（）一一作用在剩余结构与被拆除构件上端的连接节点 动力荷载向量时程；

P—原结构重力荷载产生的被拆除构件上端结构整体 坐标下的内力向量： t一时间； t—被拆除构件的失效时间，即动力荷载向量由0增至 P.的时间，不大于0.1T1，T为剩余结构的基本周 期； 2—一动力荷载向量时程作用时问，可通过试算确定。

图4.4.11动力荷载向量时程

4.4.12采用线性静力方法进行建筑结构抗连续倒塌

4.4.14采用非线性动力方法进行建筑结构抗连续倒

4.4.15大跨钢屋盖建筑结构抗连续倒塌的结构计算

余结构构件的承载力满足下式规定时，应认为该建筑结构符合 连续倒塌设计要求：

式中：S4 剩余结构构件组合的内力设计值，可按本规范第 4.4.5条的规定计算； R一一剩余结构构件的承载力设计值，应按国家现行有关 标准计算，其中材料强度应按本规范第4.1.7条的 规定取值。 4.4.17房屋建筑采用非线性静力方法或非线性动力方法进行结 构抗连续倒摄计管时，剩金结构水平构件的塑性转角满足下式规

4.4.17房屋建筑采用非线性静力方法或非线性动力

构抗连续倒塌计算时，剩余结构 件的塑性转角满足下式规 定时，应认为该建筑结构 最设计要求：

武中：LJ 剩余结构水平构件的塑性转角限值，可按本规范 第4.4.18条的规定采用； 8. 剩余结构水平构件组合的塑性转角设计值，可按 本规范第4.4.13条或第4.4.14条的规定计算。

4.4.18剩余结构水平构件的塑性转角限值9.可按下列规定 来用： 1 抗震设计的钢筋混凝土梁为0.04； 2与钢柱刚接的钢梁： 梁翼缘未采取削弱或加强措施的钢梁为0.02130.00012h： 梁翼缘骨形削弱的钢梁为0.0375一0.00008h： 梁翼缘加盖板或加腋加强的钢梁为0.0668一0.00014h。 注：h一一钢粱截面高度（cm）

4.4.18剩余结构水平构件的塑性转角限值9.可按

4.4.18剩余结构水平构 可按下刻规定 采用： 1 抗震设计的钢筋混凝土梁为0.04； 2与钢柱刚接的钢梁： 梁翼缘未采取削弱或加强措施的钢梁为0.02130.00012h 梁翼缘骨形削弱的钢梁为0.0375一0.00008h： 梁翼缘加盖板或加腋加强的钢梁为0.0668一0.00014h。 注：h一锅粱截面高度（cm）

5.1：对于需要特别加强的结构构件，可在其表面施加均布侧向 载，进行该构件的承载力设计。

荷载，进行该构件的承载力设计。

5建筑结构抗地震倒塌设计

5.1.1 建筑结构防地震倒塌可采用下列设计原则： 1 避开发震主断裂带： 2 避开地质灾害影响区域： 3 采取有效的隔震措施； 4 采用消能减震装置： 5 减小结构自重及非结构构件的重量。 5.1.2 抗震设防的建筑结构应按国家现行有关标准进行抗震设 计，必要时，还可按本章进行抗地震倒设计。 5.1.3：抗震设防的建筑结构在地震作用下其结构构件应有合理 的屈服次序。

5.1.1建筑结构防地震倒塌可采用下列设计原则

5.2.1建筑结构抗地震倒塌计算，可根据建筑结构的实际情况， 采用弹塑性时程分析法，或本规程附录B规定的静力弹塑性分析 法，或附录C规定的保有耐力法，或附录D规定的等效线性化分 析方法，或附录E规定的基于增量动力分析方法的倒塌易损性分 析法。

5.2.2建筑结构抗地震倒计算时，除保有耐力法可

算外，其他方法应采用三维计算，可沿结构平面的两个主 轴方向分别进行抗地震倒塌计算。计算应符合结构的实际受 力状态，构件的材料、尺寸、配筋等应与结构实际情况一致。必要

时·宜包括结构的地下部分、基础和地基

5.2.3采用静力弹塑性分析法、弹塑性时程分析法及倒塌易损性 分析法进行房屋建筑抗地震倒塌计算时，不应采用刚性楼板假定， 必要时可采用弹塑性楼板假定

2.4计算地震作用时，建筑的重力荷载代表值应取结构和构酉

件自重标准值和各可变荷载组合值之和。可变荷载的组合值系数 应按下列规定采用： 1雪荷载取0.5； 2屋面积灰荷载取0.5； 3楼面活荷载按实际情况计算时取1.0，按等效均布荷载计 算时藏书库及档案库取0.8.其他民用建筑取05

5.2.6建筑结构抗地震倒塌计算采用弹塑性时程分机

5.2.7结构构件的弹塑性力学可采用基于材料的或基

3对子圆钢管混王以外的药束混凝王，以及圆钢管混凝王 柱以外的药束混凝土结构构件，其弹塑性力学应考虑药束对 混凝土受压变形的影响： 4对于圆钢管混凝土及圆钢管混凝土柱，其弹塑性力学 应考虑钢管药束对混凝土轴心抗压强度和受压变形的影响 5对于钢结构，宜考节点域剪切变形影响； 6预期不屈服的结构构件可采用线弹性： 7构件弹塑性力学的初始受力状态应为结构重力荷载 代表值作用下的状态，竖向构件及轴力影响不可忽略的水平构件 应考虑轴力的影响。

的骨架线可采用图5.2.8所示的四折线，骨架线的有关参数可按 下列规定确定：

1峰值点C的弯矩M.为构件的正截面受压承载力，可按现 行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的规定计算，计算 时，材料强度按本规范第5.2.5条的规定采用； 2名义屈服点B的弯矩M，可取为0.8MGB∕T 24808-2009 电磁兼容 电梯、自动扶梯和自动人行道的产品系列标准 抗扰度，

3性能点CP（即极限点D）的弯矩M可取为0.85Mp； 4失效点E的弯矩M.可取为0.75M； 5B、C、CP、E点的转角9,、6,、6和6,可由试验确定，或由经 过试验验证的计算确定，或参考国内、外有关标准的规定确定 6性能点I0、LS的转角00.0可分别取为：

2.9建筑结构抗地震倒塌计算应计入儿何非线性影响，包拍 A效应和大变形的影响。

1应选用不少于3组符合建筑场地类别和设计地震分组的 地震加速度时程曲线，其中实际强震记录的数量不应少于总数的 2/3。 2所选用的地震加速度时程曲线的平均地震影响系数曲线 与现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011规定的地震影响 系数曲线在统计意义上相符。 3地震加速度时程曲线应为完整的地震动过程，其有效持时 不应少于结构一阶周期的5倍。 4，必要时应考感近场效应或符合场地特征的最不利地震动

GB∕T 31441-2015 电子收费 集成电路(IC)卡读写器技术要求5.3.3采用倒塌易损性分析法进行建筑结构抗地震倒

5.3.4采用弹塑性时程分析法或倒塌易损性分析法进行建筑结

表5.3.4罕遇地震动的速度最大值（cm/s）