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JGJ166-2016 建筑施工碗扣式钢管脚手架安逆作法技术全技术规范简介：

《JGJ 166-2016 建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规程》是中国建筑工业出版社出版的一部关于碗扣式钢管脚手架施工安全的技术规范。该规范主要针对碗扣式钢管脚手架的搭设、使用、维护以及拆除等全过程，提出了详细的安全管理、施工工艺、质量控制和安全防护要求。

碗扣式钢管脚手架是一种常用的模板支撑和脚手架系统，因其搭设灵活、承载力强、稳定性好等特点，在建筑工程中广泛应用。JGJ 166-2016规范对脚手架的设计、材料选取、搭设和使用过程中的荷载计算、施工人员操作规程、安全防护措施、验收标准等方面都做了明确规定，旨在保障施工人员的人身安全，防止脚手架安全事故的发生。

遵守该规范对于建筑施工企业的安全管理、保证施工人员操作规范、提升施工质量具有重要意义。

JGJ166-2016 建筑施工碗扣式钢管脚手架安逆作法技术全技术规范部分内容预览：

合的效应设计值，并应采用下列设计表达式进行设计：

式中：一一结构重要性系数，对安全等级为I级的脚手架按 1.1采用，对安全等级为Ⅱ级的脚手架按1.0 采用； S&一一荷载组合的效应设计值； Rd一一架体结构或构件的抗力设计值。

4.4.4脚手架结构及构配件承载

DB11∕T 1149-2015 沥青混凝土单位产品能源消耗限额列规定采用荷载的基本组合：

2为施工荷载及其他可变荷载组合值系数，取0.7； 3立杆地基承载力计算在室内或无风环境不组合风荷载 4倾覆计算时，当可变荷载对抗倾覆有利时，抗倾覆荷载组合计算可不计人 可变荷载

2为施工荷载及其他可变荷载组合值系数，取0.7； 3立杆地基承载力计算在室内或无风环境不组合风荷载 4 倾覆计算时，当可变荷载对抗倾覆有利时，抗倾覆荷载组合计算可不计入 可变荷载。

4.5对正常使用极限状态，应按荷载的标准组合计算荷载组 的效应设计值，并应采用下列设计表达式进行设计：

4.4.5对正常使用极限状态，应按荷载的标准组合计算荷载组

式中：C架体构件的容许变形值。

保体构件的谷计受修值 脚手架结构及构配件正常使用极限状态设计时，应按表 的规定采用荷载的标准组合。

4.4.6脚手架结构及构配件正常使用极限状态设计时

4.4.6的规定采用荷载的标准组合。

表4.4.6脚手架荷载的标准组合

.1.1脚手架的结构设计应采用以概率论为基础的极限状态设 一法，用分项系数的设计表达式进行计算。 ，1.2脚手架设计应确保架体为稳定结构体系，并应具有足够 可承载力、刚度和整体稳定性。 1.3脚手架应根据架体构造、搭设部位、使用功能、荷载等 固素确定设计计算内容；双排脚手架和模板支撑架设计计算应包 活下列内容： 1双排脚手架： 1）水平杆及节点连接强度和度； 2）立杆稳定承载力； 3）连墙件强度、稳定承载力和连接强度； 4）立杆地基承载力。 2模板支撑架： 1）立杆稳定承载力； 2）立杆地基承载力； 3）当设置门洞时，进行门洞转换横梁强度和挠度计算； 4）必要时进行架体抗倾覆能力计算。 1.4脚手架结构设计时，应先对架体结构进行受力分析，明 通荷载传递路径，选择具有代表性的最不利杆件或构配件作为计 章单元。计算单元的选取应符合下列规定： 1应选取受力最大的杆件、构配件； 2应选取跨距、步距增大部位的杆件、构配件； 3应选取门洞等架体构造变化处或薄弱处的杆件、构配件； 4 当脚手架上有集中荷载作用时，尚应选取集中荷载作用

5.1.1脚手架的结构设计应采用以概率论为基础的极

5.1.4脚手架结构设计时，应先对架体结构进行受力

确荷载传递路径，选择具有代表性的最不利杆件或构配件作为计 算单元。计算单元的选取应符合下列规定： 1应选取受力最大的杆件、构配件； 2应选取跨距、步距增大部位的杆件、构配件； 3应选取门洞等架体构造变化处或薄弱处的杆件、构配件 4当脚手架上有集中荷载作用时，尚应选取集中荷载作用

芭围内受力最大的杆件、构配件。 5.1.5当无风荷载作用时，脚手架立杆宜按轴心受压杆件计算： 当有风荷载作用时，脚手架立杆宜按压弯构件计算。 5.1.6当采用本规范第6.2.1条规定的架体构造尺寸时，双排 却手架架体可不进行设计计算，但连墙件和立杆地基承载力应根 居实际情况进行设计计算。 5.1.7脚手架杆件长细比应符合下列规定： 1脚手架立杆长细比不得大于230； 2斜撑杆和剪刀撑斜杆长细比不得大于250： 3受拉杆件长细比不得大于350 5.1.8受弯构件的容许度应符合表5.1.8的规定

1 脚手架立杆长细比不得大于230； 2 斜撑杆和剪刀撑斜杆长细比不得大于250； 3受拉杆件长细比不得大于350 5.1.8受弯构件的容许挠度应符合表5.1.8的规定

5.1.8受弯构件的容许挠度

注：1为受弯构件的计算跨度，对悬挑构件为其悬伸长度的2倍

5.1.9钢材的强度设计值与弹性模量应按表5.1.9

.1.9钢材的强度设计值与弹性模量应按表5.1.9采用

表5.1.9钢材的强度设计值与弹性模量（N/mm²）

5.1.10钢管的截面特性可按表5.1.10采用。

表5.1.10钢管截面特性

5.1.11脚手架杆件连接点及可调托撑、底座的承载力设计值应 按表 5. 1. 11 采用。

注：立杆插套连接宜采用$10连接销。

5.1.12当对模板支撑架结构进行整体计算分析时，碗扣节点应 视为半刚性节点，其转动刚度可按下列规定采用： 1对采用碳素铸钢或可锻铸铁铸造的上碗扣，节点转动刚 度Rk宜取为25kN·m/rad； 2对采用碳素钢锻造的上碗扣，节点转动刚度R宜取为 40kN : m/rad。

5.2.1 双排脚手架作业层水平杆抗弯强度应符合下列公式要求

5.2.1双排脚手架作业层水平杆抗弯强度应符合下列

YoMs ≤f W M, = 1. 2Mck + 1. 4MQ

武中：Ms 水平杆弯矩设计值（N·mm）； W一 水平杆的截面模量（mm3），按本规范表5.1.10 采用； MGk水平杆由脚手板自重产生的弯矩标准值（N· mm);

水平杆由施工荷载产生的弯矩标准值（N·mm）； f一 钢材的抗弯强度设计值（N/mm²），按本规范表 5.1.9 采用。 2 双排脚手架作业层水平杆的挠度应符合下式要求：

式中：U一水平杆挠度； []］一一容许挠度，按本规范第5.1.8条采用。 5.2.3当计算双排脚手架水平杆的内力和挠度时，水平杆宜按 简支梁计算，计算跨度应取对应方向的立杆间距。 5.2.4双排脚手架立杆稳定性应符合下列公式要求：

N+YMw A W

连墙件钢材的强度设计值（N/mm²），按本规范表 5.1.9采用。 双排脚手架立杆的轴力设计值应按下式计算：

N = 1. 2 Z NGki + 1. 4Nok

式中:ZNGkl 立杆由架体结构及附件自重产生的轴力标准值 总和；

式中:ZNGk1 立杆由架体结构及附件自重产生的轴力标准值 总和； NQk一一立杆由施工荷载产生的轴力标准值。 5.2.6双排脚手架立杆由风荷载产生的弯矩设计值应按下列公 式计算：

出 牧 上的抽轴力标推值 5.2.6双排脚手架立杆由风荷载产生的弯矩设计值应按下列公 式计算：

M.=1.4X0.6Mwk Mwk = 0. 05&wklaH2

5.2.7双排脚手架立杆计算长度应按下式

式中：k—一立杆计算长度附加系数，取1.155，当验算立杆允 许长细比时，取1.000； 从 立杆计算长度系数，当连墙件设置为二步三跨时： 取1.55；当连墙件设置为三步三跨时，取1.75； h一步距。 5.2.8双排脚手架杆件连接节点承载力应符合下式要求，

式中：F 作用于脚手架杆件连接节点的荷载设计值 FIR 脚手架杆件连接节点的承载力设计值，按本规范

表5.1.11采用。 2.9又 双排脚手架连墙件杆件的强度及稳定性应符合下列公式 #求：

表 5. 1. 11 采用

YoN≤ 0. 85 J An

N≤ 0. 85 f An YoNi L≤0.85f gA NL=NLw十No Lw= 1.4wkL.H

5.2.10双排脚手架连墙件与架体、连墙件与建筑结构连接白 载力应符合下式要求：

(5. 2. 10)

式中：N. 连墙件轴力设计值； NR 连墙件与双排脚手架、连墙件与建筑结构连接的 受拉（压）承载力设计值，根据连接方式按国家 现行相应标准规定计算。

5.3.1模板支撑架顶部施工层荷载应通过可调托撑轴心传 立杆。

5.3.2模板支撑架立杆稳定性

5.3.3模板支撑架立杆的轴力设计值计算，应符合下

N=1.2(ZNGkl+ZNGk2)+1.4Nok

N=1.35(2NGk1+≥NGk2)+1.4X0.7NQ

2组合由风荷载产生的附加轴力时，应按下列公式计算： 1）由可变荷载控制的组合：

N = 1. 2(2NGkl +Z NGk2) + 1. 4(NQk + 0. 6Nwk)

2）由永久荷载控制的组合：

N=1.35（ZNckl+2Nck2）+1.40.7Nok+0.6Nwk

立杆由架体结构及附件自重产生的轴力标准值 总和； 模板支撑架立杆由模板及支撑梁自重和混凝土 及钢筋自重产生的轴力标准值总和； 立杆由施工荷载产生的轴力标准值： 莫板支撑架立杆由风荷载产生的最大附加轴力 标准值《火炸药危险环境用电气设备及安装 GB/T35686-2017》，按本规范第5.3.4条的规定计算，

5.3.4模板支撑架在风荷载作用下，计算单元立杆产

轴力（图5.3.4）可按线性分布确定，并可按下式计算立杆最大 附加轴力标准值：

3.4风荷载作用下立杆附加轴力分布

6 MT Nwk=7 (n+1)(n +2) B

B一模板支撑架横向宽度（mm）。 5.3.5风荷载作用在模板支撑架上产生的倾覆力矩标准值计算 （图5.3.5），可取架体横向（短边方向）的一棉架及对应范围内 的顶部竖向栏杆围挡（模板）作为计算单元，并宜按下列公式 计算：

qwk = la · Wk Fwk = l, . H. · Wmk

中MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩 标准值（N：mm）； qwk 风荷载作用在模板支撑架计算单元的架体范围内 的均布线荷载标准值（N/mm）； Fwk 风荷载作用在模板支撑架计算单元的竖向栏杆围 挡（模板）范围内产生的水平集中力标准值 （N），作用在架体顶部； H一一架体搭设高度（mm)； la一立杆纵向间距（mm）； k 模板支撑架架体风荷载标准值（N/mm²）DBJ∕T 13-247-2016 福建省灌注桩后注浆施工技术规程，以多