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杭州市三堡经济适用房脚手架搭拆专项施工方案简介：
关于杭州市三堡经济适用房脚手架搭拆专项施工方案，这是一种针对特定工程项目——三堡经济适用房的脚手架搭建和拆除的专业施工计划。脚手架是建筑施工中不可或缺的临时结构，用于提供操作平台和安全防护。
该专项施工方案详细规划了以下几个关键环节：
1. 设计与规划：根据建筑结构和高度，选择合适的脚手架类型（如钢管脚手架、碗扣式脚手架等），并进行结构设计，确保其稳定性、承载能力和安全性能。
2. 材料准备：明确所需脚手架的材料规格、数量，包括钢管、扣件、安全网等，并确保材料质量符合标准。
3. 施工步骤：包括脚手架的进场、基础处理、搭设、检查验收、使用过程中的维护和监控，以及拆除过程中的安全措施。
4. 安全管理：强调施工人员的安全防护措施，如佩戴安全帽、安全带，定期进行安全教育和培训，遵守操作规程。
5. 应急预案：针对可能发生的意外情况，如恶劣天气、设备故障等，制定应急处理措施。
6. 环保与文明施工：倡导绿色施工，减少施工噪音和扬尘，保护周边环境。
这个方案的目的是确保施工过程中的安全，提高施工效率，同时满足建筑质量和使用功能的要求。在实施过程中，应严格遵守相关法规和施工标准。
杭州市三堡经济适用房脚手架搭拆专项施工方案部分内容预览：
式中，U2——风荷载高度变化系数 =1.25
US——风荷载体型系数=1.2
W0——基本风压=0.4KN/㎡
CECS 281：2010 自承重砌体墙技术规程(完整正版、清晰无水印).pdf 则 WQ=0.7 U2× US×W0=0.7×1.25×1.2×0.4=0.42 N/㎡
①当考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值：
N=1.2NG +0.85×1.4NG=14.67KN
②当不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值：
N=1.2NG+1.4NQ=15.17KN
取大值，N=15.17KN
4、风荷载设计值产生的立杆段弯矩，按以下公式计算：
Mw=0.85×1.4Wk× la×h2/10
式中，Wk——风荷载基本风压值=0.4 KN/㎡
l a——立杆的纵距=1.5M
h ——立杆的步距=1.8M
则 Mw=0.85×1.4×0.4×1.5×1.8×1.8/10=0.23 KN/㎡
（一）杆件的稳定性计算
大横杆、小横杆在规定的间距内，强度和稳定性均能满足要求，搭设时，大横杆在小横杆上面。（详见悬挑架的计算）
立杆的稳定性计算分二种情况：
第一种是考虑风荷载时 ￡=N/ФA+ Mw/W≦[f]
第二种是不考虑风荷载时 ￡=N/ФA≦[f]
我们是取考虑风荷载时的情况计算
式中， N——立杆的轴心压力设计值，N=15.17KN
Ф——立杆的受压稳定系数，由长线比l/i查表得0.23
lo——计算长度，l o=u×h=1.55×1.8=2.79M
i——立杆的截面回转半径，i=1.58CM
A——立杆净截面积=4.89CM2（若按双立杆算，则应乖以2）
W——立杆截面抵抗矩=5.08 CM2
Mw——风载作用下的立杆段弯矩
则，￡=N/ФA+ Mw/W
=15170/0.23×489+230/5.08=180.16N/MM2
经计算，￡=180.16<[f]=205
当考虑风载时，立杆的稳定性满足要求。（另一根立杆作业为安全储备）
连墙件的轴向力计算值按下式计算：
N1=N1W+N0
式中，N1W—风荷载产生的连墙件轴力设计值（KW），N1W=1.4× WK×AW
WK—风荷载基本风压值，取0.4KN/M2
AW—每个连墙件的覆盖面积范围内的脚手架处侧面积，AW=5.4×3=16.2 M2 (三步三跨)
N0——连墙件约束脚手架面处变形产生的轴向力（KN），取N0 =5KN（偏于安全，也可取N0 =3KN，详施工手册P200页）
则 N1=N1W+N0 =1.4×0.4×16.2+5=9.07KN
连墙件轴力设计值，按下式计算
式中，Ф—立杆的稳定系数，由长细比l/i查表得0.936,
Ф=40/1.58=25.31
A —立杆净截面积=4.89CM2
则，Nf=0.936×489×205=93829N=93.83KN
由于Nf>N1,连墙件的设计计算满足要求。
注意：由于N1=9.07KN，大于单扣件抗滑能力8KN。因此，要求连墙件采用双扣件，或者直接利用外架小横杆分别扣住外架的内侧和外侧立杆，防止连墙杆件的扣件滑动。
（三）立杆的地基承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式要求：P≦fg
式中，P——立杆基础底面的平均压力（N/MM2），P=N/A
N——上部结构传至基础顶面的轴力设计值（KN），N=15.17
A——基础底面积（M2），取A=0.25
Fg——地基承载力设计值（N/MM2），fg=kc×fgk
Kc——脚手架地基承载力调整系数，取kc=0.4(偏于安全)
Fgk——地基承载力标准值，取fgk=170
求得：P=N/A=15.17/0.25=60.68N/MM2
Fg=kc×fgk=0.4×170=68N/MM2
P 六、悬挑式脚手架的搭设方案 脚手架为双排脚手架，搭设高度为20.000M 立杆采用单立管，立杆的纵距=1.5M,立杆的横距=1.05M,立杆的步距=1.8M,采用的钢管类型Ф48×3.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.6M，水平间距3M。 悬挑水平钢梁采用18号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.25M，建筑物内锚固段长度1.8M，外挑段端部有Ф16钢丝绳与其上部的砼梁接结。 大横杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1、均布荷载值的计算： 大横杆的自重标准值： P1=0.038KN/M 脚手板的荷载标准值： P2=0.15×1.05/3=0.052KN/M 活荷载标准值： Q=2×1.05/3=0.7KN/M 静荷载的计算值： Q1=(0.038+0.052)×1.2=0.108KN/M 活荷载的计算值： Q2=0.7×1.4=0.98KN/M 2、强度计算： 跨中最大弯矩计算公式： M1=0.08×Q1×l2+0.1×Q2×l2=(0.08×0.108+0.1×0.98)×1.52=0.24KN·M 支座最大弯矩计算公式 取支座最大弯矩值进行强度验算 强度计算公式σ=M/W≦[f] M——最大弯矩设计值 W——钢管的截面模量，取5080MM3 [f]——钢管的抗弯强度设计值，取205N/MM2 大横杆的计算强度小于205N/MM2，满足要求！ 最大挠度为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度，挠度计算公式： V=0.677×Q1×l4/100×EI+0.99×Q2×l4/100×EI 式中，E——Q235钢材的弹性模量，取2.06×105 I——惯性矩，取12.19×104 Q1——静载标准值=0.038+0.052=0.09KN/M Q2——活载标准值=0.7KN/M 则， V=（0.677×0.09+0.99×0.7）×15004/100×2.06×105×12.19×104=1.52MM 最大挠度小于1500/150和10MM，满足要求！ 小横杆按简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆上面，用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1、大横杆的自重标准值 P1=0.0.8×1.5=0.057KN 脚手板的荷载标准值 P2=0.15×1.05×1.5/3=0.079KN 活荷载标准值 Q=2×1.05×1.5/3=1.05KN 荷载的计算值 P=1.2×(0.057+0.079)+1.4+1.5=1.633Kn 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和。均布荷载最大弯矩公式： Mq=ql2/8 集中荷载最大弯矩公式 则，Mpq= ql2/8+ pL/3=(1.5×0.038)×1.052/8+1.633×1.05/3=0.58KN·M 强度验算，σ=M/W≦[f]=0.58×106/5080=114.17 N/MM2 小横杆的计算强度小于[f]=205N/MM2 ，满足要求！ 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配挠度和。均布荷载最大挠度计算公式： V=S×q×l4/384×E×I 集中荷载最大挠度计算公式： V均=5×0.038×10504/384×2.06×105×12.19×104=0.024MM V=0.0241+1.941=1.965MM 小横杆的最大挠度小于1050/150和10MM，满足要求！ （三）钢管扣件抗滑力的计算 钢管扣件的纵向和横向的水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑载力按下式计算。 R——纵、横杆传给立杆的竖向作用力设计值 Rc——扣件抗滑承载力设计值，取8KN 横杆的自重标准值 P1=0.038×1.05=0.04KN 脚手板的荷载标准值 P2=0.15×1.05×1.5/2=0.118KN 活荷载标准值 Q=2×1.05×1.5/2=1.575KN 荷载的计算值 R=1.2×(0.04+0.118)+1.4×1.575=2.39KN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ （四）脚手架计算标准值 《港口设施维护工程预算编制规定 JTS117-1-2016》作用于脚手架的荷载包括：静载、活载、风载。 1、静载标准值包括以下内容： NG1K=0.1074×20.2=2.17KN 脚手板的自重标准值 DBJ51∕055-2016 四川省高寒地区民用建筑供暖通风设计标准NG2K=0.15×4×1.5×(1.02+0.2)/2=0.56KN/M2 栏杆、斜杆与档脚板自重标准值，取0.15KN/M NG3K=0.15×1.5×4/2=0.45KN