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特大桥跨305国道连续梁现浇及合拢设计施工方案简介：

特大桥跨305国道连续梁现浇及合拢设计施工方案是一种大型桥梁建设过程的具体规划，它主要用于解决过305国道的交通需求，提高通行效率，同时考虑到桥梁的稳定性和安全性。以下是其基本介绍：

1. 设计阶段： - 结构设计：首先，根据交通流量、地形地貌、地质条件等因素，选用适宜的连续梁桥型，如预应力混凝土箱梁、T梁等。设计时需保证桥梁的承载能力、刚度、稳定性以及耐久性。 - 施工图设计：详细绘制出桥梁的结构图、施工图，包括梁的截面形状、尺寸、预应力布置、施工缝位置等。

2. 施工阶段： - 场地准备：清理施工区域，设置临时设施，保证施工道路畅通。 - 预制构件生产：在工厂预制梁段，确保精度和质量。 - 现场安装：将预制梁段运至现场，按照设计进行拼装，同时安装预应力钢筋，进行混凝土浇筑。 - 混凝土浇筑：采用高精度模板和机械设备，确保混凝土浇筑平整、密实，满足设计要求。 - 支架和预应力张拉：设置施工支架，进行预应力张拉，以增强梁的承载能力。 - 合拢：待混凝土强度达到设计要求后，拆除支架，进行桥梁合拢，确保各梁段接缝处的平整度和强度。

3. 安全与监控： - 施工过程中需严格遵守安全规定，设置防护措施，防止安全事故。 - 采用先进的施工监测技术，如GPS、倾斜仪等，实时监控桥梁建设过程中的变形情况，确保施工安全。

4. 合拢过程： - 合拢时需进行精确的测量和计算，确保两部分桥梁的相对位置和标高准确无误。 - 采用专业的合拢设备和方法，如液压千斤顶，进行平稳、安全的合拢。

整个施工过程需要严格控制质量和进度，确保桥梁既满足设计要求，又能在保证安全的前提下快速完成。

特大桥跨305国道连续梁现浇及合拢设计施工方案部分内容预览：

设置吊带（两处）在底腹板倒角处（同悬臂施工时），吊起底横梁，吊点纵向距梁端0.4m，两吊点横向距离4.5m；在底横梁上设置纵梁共6根，每根长3.5~4m，均为36c工字钢（0#、1#段支架现浇时材料）；在纵梁上设置横向分配梁共2根，均为36c工字钢（0#、1#段支架现浇时材料），每根长3.5~4m；在横向分配梁上设置纵向分配梁，共7组，每根长2.1m，均为由双根14#槽钢组拼成1组；在纵向分配梁上放置底模板。吊架的具体布置见合拢段吊架布置图。

设置吊杆悬吊外侧模、内模系统，设置和材料均同于悬臂施工时采用的方法，本处不再描述。

由于翼缘板、顶板部分设置方法及所用材料均同于悬臂施工，故不再检算，只检算底腹板部分。

翼缘板处荷载由悬吊系统承担，不在底篮上，顶板荷载也由悬吊系统承担，故取底、腹板荷载，为方便计算国家标准下载，按照边跨现浇段计算横向分配梁的荷载取值转换，只取消翼缘板处向下的荷载。

P2=14.6/0.4+0.145*1=36.65 KN，P3=28.2/0.4+0.145*1=70.65KN

P4=28.2/0.4+0.145*1=70.65KN，P5=27.4/0.4+0.145*1=68.65KN

P6=28.2/0.4+0.145*1=70.65KN，P7=28.2/0.4+0.145*1=70.65KN

P8=14.6/0.4+0.145*1=36.65KN。

说明：上述计算荷载包括了顶板荷载。施工时会减小。

2、受力模型图

=13800/902=15.3Mpa，小于容许，强度满足要求；

=808/90.7=8.91Mpa，小于容许，截面几何型式满足要求；

最大变形在X=0（杆端），为0.1mm，小于容许变形=2330/400

=5.8mm，刚度满足要求。

各支点支反力（即1.0m梁长底、腹板、顶板荷载对纵梁的压力情况）：

X=2.33m，N=1.7+27.5=29.2KN，X=3.61m，N=80.8+24.5=105.3KN，

X=5.26m，N=47.3+34.9=82.2KN，X=6.74m，N=34.9+47.3=82.2KN，

X=8.39m，N=24.5+80.8=105.3KN，X=9.67m，N=27.5+1.7=29.2KN。

根据上述计算结果知，第2排纵梁承受的压力最大，即X=3.61m，N=80.8+24.5=105.3KN，故以此荷载对纵梁进行受力检算。

=95300/902=105.7Mpa，小于容许，强度满足要求；

=1063/90.7=11.73Mpa，小于容许，截面几何型式满足要求；

最大变形在X=2（杆中），为2.2mm，小于容许变形=2800/400=7.5mm；X=0（杆端），为1.5mm，不大于容许变形=600/400=1.5mm，不在结构物处；刚度满足要求。

底横梁上纵梁各点对底横梁的压力作为集中荷载对底横梁进行受力检算，各荷载从左至右为：

X=0.38m，P1=30.6KN；X=1.66m，P2=106.7KN，X=3.31m，P3=83.6KN；

X=4.79m，P4=83.6KN；X=6.44m，P5=106.7KN；X=7.72m，P6=30.6KN。

荷载包括底横梁自重2.88KN/m。

=70500/1140/2=30.9Mpa，小于容许，强度满足要求；

=1425/94.1/2=7.57Mpa，小于容许，截面几何型式满足要求；

最大变形在X=4.05（杆中），为1.3mm，小于容许变形=4500/400=11.25mm；X=0（杆端），为0.6mm，小于容许变形=1800/400=4.5mm；刚度满足要求。

X=1.8m，N=142.5+90.1=232.6KN，

X=6.3m，N=90.1+142.5=232.6KN。

由于合拢段梁体重量远小于挂蓝所能承受的荷载，故不对吊带进行检算。

边跨合拢时，合拢段一半的荷载通过吊架传递给悬臂梁端，对T构会产生不平衡弯矩，故需在T构两悬臂端预先配重，待合拢段混凝土浇注时，同步卸重合拢侧的配重，始终保持T构两悬臂力矩平衡。

边跨合拢段一半荷载包括（1.0m梁长）：

1、梁体混凝土自重：55/2=27.5t/m（不考虑超灌系数5%）；

2.1、底模：0.8t/m（钢模板）；

2.2、外侧模：1.2t/m*2=2.4t/m（两侧，钢模板）；

2.3、内模系：0.75KN/m2*5.74/10=0.4t/m（钢模板及支架）；

3.1、底横梁：2.3t/根（利用挂蓝底横梁）；

某工程夯扩桩施工方案3.2、底横梁上纵梁：6根*4m/根*71.2Kg/m/2/1000=0.85t（36c工字钢）；

3.3、横向分配梁：1根*12m/根*71.2Kg/m/1000=0.85t（36c工字钢）；

3.4、纵向分配梁：7根*1m/根*14.5Kg/m*2/1000=0.2t（14#槽钢钢）；

按15m宽，2m长计，15*2*2.5KN/m2/10=0.08t；

按宽5.74m、长2m计，5.74*2*2.5KN/m2/10=0.03t；

以上2~4项为附加荷载室内给排水、消防及自动报警系统施工组织设计方案，合计为6.7t，重量较小，远小于墩梁临时固结措施所能抵抗的不平衡弯矩，故设置平衡配重时只考虑梁体混凝土荷载，即27.5t。

合拢段混凝土重量对悬臂端会产生向下的压力，致使梁端下挠，随着合拢段混凝土浇注，这种下挠逐步增加，影响合拢段的相对稳定，对结构不利；同时，也会造成T构两悬臂端对支点的不平衡弯矩；因此，在合拢段混凝土浇注前，应先设置等同于合拢段混凝土对支点的弯距值的配重水箱，使悬臂端一次性达到其下挠。

水箱设置在离梁端1.5m位置，水箱大小为2.5*2.5*2.5m，每端两个，每个重T吨，6#梁端距中支点长27m。