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哈尔滨永达宝马4S店脚手架搭设施工组织设计简介：
对于哈尔滨永达宝马4S店脚手架搭设施工组织设计，这通常是一项详细的工程项目管理计划，其主要内容可能包括以下几个部分：
1. 项目背景与目标：明确脚手架搭设的目的，如施工区域、需要达到的高度、脚手架的类型（如钢管脚手架、碗扣脚手架等）等。
2. 设计依据：列出所有适用的建筑规范、行业标准、安全规定等设计依据。
3. 工程概况：描述脚手架的具体位置、尺寸、结构形式等，以及与宝马4S店主体建筑的关联。
4. 施工方案：详细规划脚手架的搭设步骤，包括基础处理、材料准备、搭设流程、安全措施等。
5. 安全与质量管理：强调安全施工的重要性，包括安全规定、风险评估、应急预案等；同时，对施工质量进行严格的控制，如使用合格的材料、规范的工艺等。
6. 进度计划：根据工程规模和施工难度，安排合理的工作进度和时间节点。
7. 人员配置与培训：明确参与施工的人员角色和职责，并对相关人员进行专业培训。
8. 环保与文明施工：考虑施工过程中的环保措施和对周围环境的影响，以及保持施工现场的整洁。
9. 验收与维护：脚手架搭设完毕后，需要有验收标准和维护保养计划。
请注意，以上内容仅为一般性的概述，实际的施工组织设计会根据项目的具体情况进行详细的编写。
哈尔滨永达宝马4S店脚手架搭设施工组织设计部分内容预览：
小横杆的最大挠度小于 (1050.000/150)=7.000 与 10 mm,满足要求
四、扣件抗滑力的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，
某垃圾焚烧发电厂施工组织设计 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1.050=0.040 kN；
脚手板的荷载标准值: P2 = 0.350×1.050×1.200/2=0.221 kN；
活荷载标准值: Q = 3.000×1.050×1.200 /2 = 1.890 kN；
荷载的计算值: R=1.2×(0.040+0.221)+1.4×1.890=2.959 kN；
R < 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；为0.1161
NG1 = 0.116×12.000 = 1.393 kN；
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35
NG2= 0.350×2×1.200×(1.050+0.3)/2 = 0.567 kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆冲压钢，标准值为0.11
NG3 = 0.110×2×1.200/2 = 0.132 kN；
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005
NG4 = 0.005×1.200×12.000 = 0.072 kN；
经计算得到，静荷载标准值
NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.164 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ= 3.000×1.050×1.200×2/2 = 3.780 kN；
风荷载标准值应按照以下公式计算
经计算得到，风荷载标准值
Wk = 0.7 ×0.450×0.840×0.649 = 0.172 kN/m2；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×2.164+ 1.4×3.780= 7.889 kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×2.164+ 0.85×1.4×3.780= 7.095 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.172×1.200×
1.8002/10 = 0.079 kN.m；
六、立杆的稳定性计算:
不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴心压力设计值 ：N =7.889 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数 ：K = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：U = 1.500
计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定 ：lo = 3.119 m；
Lo/i = 197.000 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.186 ；
立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；
σ = 7889.000/(0.186×489.000)=86.737 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 86.737 小于 [f] = 205.000 N/mm2 满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
立杆的轴心压力设计值 ：N =7.095 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数 ： K = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：U = 1.500
计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定：lo = 3.119 m；
Lo/i = 197.000 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.186
立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；
σ = 7095.240/(0.186×489.000)+79452.534/5080.000 = 93.649 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 93.649 小于 [f] = 205.000 N/mm2 满足要求。
七、最大搭设高度的计算:
不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：
NG2K = NG2+NG3+NG4 = 0.771 kN；
活荷载标准值 ：NQ = 3.780 kN；
每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.116 kN/m；
+1.4×3.780)]/(1.2×0.116)=89.207 m；
脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
[H] = 89.207 /(1+0.001×89.207)=81.901 m；
[H]= 81.901 和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50.000 m。
考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：
NG2K = NG2+NG3+NG4 = 0.771 kN；
活荷载标准值 ：NQ = 3.780 kN；
每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.116 kN/m；
计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.4×0.85) = 0.079 /(1.4 × 0.85) = 0.067 kN.m；
脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
[H] = 84.694 /(1+0.001×84.694)=78.081 m；
[H]= 78.081 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50.000 m。
DB34／T 1974-2013标准下载 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl = Nlw + No
风荷载基本风压值 Wk = 0.172 kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 12.960 m2；
连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), No= 5.000 kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
JJG(津) 01-2018 电能表自动化检定系统.pdf NLw = 1.4×Wk×Aw = 3.116 kN；
连墙件的轴向力计算值 NL= NLw + No= 8.116 kN；
由长细比 l/i=300.000/15.800的结果查表得到0.949；