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30万吨级原油码头工程块体预制施工组织设计简介：
30万吨级原油码头工程的块体预制施工组织设计，是针对大型原油码头建设中预制混凝土块体的生产、运输、安装等环节的详细规划。这种设计旨在确保工程的高效、安全、有序进行。
1. 项目概述：首先，设计会概述项目的基本情况，包括码头的规模（30万吨级）、地理位置、设计容量、施工目标等。
2. 预制块体生产：设计会详细规划预制块体的生产工艺流程，包括混凝土配方的选择、模具设计、生产场地布局、生产能力的估算等。还会考虑到如何保证混凝土的质量和强度。
3. 运输方案：由于预制块体重量大，运输环节是关键。设计会考虑码头的地形、设备、道路条件等因素，制定合适的运输路线和方法，以及安全措施。
4. 安装计划：设计会规划预制块体的吊装、定位、连接和校准等安装步骤，确保施工精度和效率。还会考虑施工进度和与码头主体工程的协调。
5. 施工组织与管理：设计会详细规划施工任务的分解、施工队伍的组织、施工进度的控制、质量和安全的管理等。
6. 风险控制：针对可能出现的施工风险，如恶劣天气、设备故障、人员安全等，设计会提出预防和应对措施。
7. 环境保护：最后，施工组织设计还会考虑到环境保护，如噪音控制、尘土飞扬的防治、废弃物处理等。
总的来说，30万吨级原油码头工程的块体预制施工组织设计是一个全面、系统的工程管理方案，旨在确保项目的顺利进行并达到预期的建设目标。
30万吨级原油码头工程块体预制施工组织设计部分内容预览：
—外加剂影响系数，砼塌落度大于80mm时取2.0；
—混凝土浇筑速度m/h；
—混凝土的重度（kN/m3）DBJ50-060-2006 建筑防雷工程施工质量控制与验收规程，取24。
温度校正系数 表2－1
采用泵送混凝土，坍落度＞80mm，故取ks=2.0，由于施工时间为6月份，温度在15℃以上，故取kt=1.16，混凝土浇筑能力：按每小时浇筑50m3考虑，半径r=8m，则
2.1.1.2 倾倒混凝土时所产生的水平动力荷载确定
倾倒混凝土时所产生的水平动力荷载
实际浇筑时采用泵车进行浇筑，故荷载取2kN/m2。
1.阴影部分为受荷面积，如图：
2.结构力学求解器建模
节点受荷范围：l=0.82
桁架受荷范围：0.65
故：中间节点荷载：33.25×0.65×0.82=17.72KN
两端节点荷载：0.5×17.72=8.86KN
可保证斜杆弯矩作用平面外的稳定性。故全部斜杆采用[8。
采用双槽钢[8：
可保证斜杆弯矩作用平面外的稳定性。故全部斜杆采用双槽钢[8。
2.2 工字梁3的计算
模板主要受垂直于模板方向的荷载，设计荷载组合按下列公式计算
—新浇筑混凝土对模板的侧压力；
—倾倒混凝土时所产生的水平动力荷载。
2.2.1.1新浇筑混凝土侧压力的确定
混凝土最大侧压力按《水运工程混凝土施工规范》公式计算，采用插入式振捣器时,其计算公式如下:
式中—混凝土对模板的最大侧压力(kN/m2)
—外加剂影响系数，砼塌落度大于80mm时取2.0；
—混凝土浇筑速度m/h；
—混凝土的重度（kN/m3），取24。
温度校正系数 表2－1
采用泵送混凝土，坍落度＞80mm，故取ks=2.0，由于施工时间为6月份，温度在15℃以上，故取kt=1.16，混凝土浇筑能力：按每小时浇筑50m3考虑，半径r=7.206m，则
2.2.1.2 倾倒混凝土时所产生的水平动力荷载确定
倾倒混凝土时所产生的水平动力荷载
实际浇筑时采用泵车进行浇筑，故荷载取2kN/m2。
2.2.2工字梁的计算
1.阴影部分为受荷面积，如图：
桁架受荷范围：0.9m
线荷载：35.39×0.9=31.85KN
简支梁跨度按7米计算；
因此取梁的腹板高480mm
假设梁高为520mm，需要的净截面惯性矩为：
取b=160mm=h0/3，t=13.1cm2/16cm=0.8cm，取t=12mm.
故所选梁截面尺寸如图：
剪应力、刚度不需要验算。因为选腹板尺寸和梁高时已得到满足。
腹板：＜80，满足局部稳定要求。
2.3 工字梁5的计算
模板主要受垂直于模板方向的荷载，设计荷载组合按下列公式计算
—新浇筑混凝土对模板的侧压力；
—倾倒混凝土时所产生的水平动力荷载。
2.3.1.1新浇筑混凝土侧压力的确定
混凝土最大侧压力按《水运工程混凝土施工规范》公式计算，采用插入式振捣器时,其计算公式如下:
式中—混凝土对模板的最大侧压力(kN/m2)
—外加剂影响系数，砼塌落度大于80mm时取2.0；
—混凝土浇筑速度m/h；
—混凝土的重度（kN/m3），取24。
温度校正系数 表2－1
采用泵送混凝土，坍落度＞80mm，故取ks=2.0，由于施工时间为6月份，温度在15℃以上，故取kt=1.16，混凝土浇筑能力：按每小时浇筑50m3考虑，半径r=6.349m，则
2.3.1.2 倾倒混凝土时所产生的水平动力荷载确定
倾倒混凝土时所产生的水平动力荷载
实际浇筑时采用泵车进行浇筑，故荷载取2kN/m2。
桁架受荷范围：0.62m
线荷载：19.75×0.62=12.25KN
简支梁跨度按6米计算；
因此取梁的腹板高300mm
假设梁高为320mm，需要的净截面惯性矩为：
取b=150m，t=10cm2/15cm=0.67cm，取t=12mm.
故所选梁截面尺寸如图：
剪应力、刚度不需要验算。因为选腹板尺寸和梁高时已得到满足。
腹板：＜80，满足局部稳定要求。
取最大荷载37.09kN/m2与最不利面板1000mm宽考虑。
由于不设置竖向背肋，故面板为1000mm宽的单向板。按弹性薄板小挠度理论计算矩形板，且本板为四边固定板，计算简图为：
，查《建筑结构静力计算手册》P112，可得则:
假定采用M20普通螺栓
螺栓受拉力为：Nt =37.09KN/m2
剪力主要为模板自重：按200kg/m2计算
，满足要求，故螺栓间距1米布置1个
2.6 内侧模板水平桁架结构的计算
模板主要受垂直于模板方向的荷载，设计荷载组合按下列公式计算
—新浇筑混凝土对模板的侧压力；
—倾倒混凝土时所产生的水平动力荷载。
2.6.1.1新浇筑混凝土侧压力的确定
混凝土最大侧压力按《水运工程混凝土施工规范》公式计算，采用插入式振捣器时,其计算公式如下:
式中—混凝土对模板的最大侧压力(kN/m2)
—外加剂影响系数，砼塌落度大于80mm时取2.0；
—混凝土浇筑速度m/h；
—混凝土的重度（kN/m3），取24。
温度校正系数 表2－1
采用泵送混凝土，坍落度＞80mm，故取ks=2.0，由于施工时间为6月份，温度在15℃以上，故取kt=1.16，混凝土浇筑能力：按每小时浇筑50m3考虑，半径r=7.977m，则
2.6.1.2 倾倒混凝土时所产生的水平动力荷载确定
倾倒混凝土时所产生的水平动力荷载
实际浇筑时采用泵车进行浇筑，故荷载取2kN/m2。
2.6.2桁架的计算
1.阴影部分为受荷面积，如图：
2.结构力学求解器建模
节点受荷范围：l=0.6m
桁架受荷范围：1.3m
故：中间节点荷载：37.09×0.6×1.3=28.93KN
两端节点荷载：0.5×28.93=14.46KN
下面是结构力学求解器计算过程
可保证斜杆弯矩作用平面外的稳定性。故全部斜杆采用[8。
采用双槽钢8：
可保证斜杆弯矩作用平面外的稳定性。故全部斜杆采用双槽钢8。
2.6.3横竖向背肋的计算
取荷载为37.09kN/m2与最不利面板（400mm×400mm）考虑。
2.6.3.1纵横向背肋间距的确定
面板采用4mm厚钢板，横向背肋的间距为400mm，竖向背肋的间距为400mm，即每块面板的尺寸为400mm×400mm，为双向板。按弹性薄板小挠度理论计算矩形板，且本板为四边固定板，则：
lx=400mm,ly=400mm,lx/ly=0.8
查《建筑结构静力计算手册》P215页公式，得
2.6.3.2竖向背肋设计计算：
竖向背肋为槽8。计算单元取400mm×400mm，计算过程如下：
＜2152 ，满足强度要求。
2.6.3.3 横向背肋设计计算：
横向背肋为角钢L50X50X5。计算单元取400mm×400mm，计算过程如下：
＜2152 ，满足强度要求。
2.7 连接件及焊缝计算
2.7.1破冰锥体焊缝计算
q=37.09×3.14×16÷4=465.9KN/m
破冰椎体外包钢板采用坡口焊，如图：
焊缝长度l=4.541m
σ=＜160，满足焊缝强度要求。
2.7.2外侧模板预埋槽钢及焊缝计算
2.7.2.1槽钢计算
周围均匀布置48个槽钢，槽钢间距为1.06米，则每个槽钢上所受的力为：
上浮力：N1=
侧向力：N2=
查《建筑结构静力计算手册》，得
2.7.2.2焊缝计算
假设焊脚高度为6mm，三面围焊，正面角焊缝长80mm，假设侧面角焊缝长50mm：
假设正面角焊缝不受力：则
τf =，即可满足要求。
《氢氧化钠溶液（碱液）加固湿陷性黄土地基技术规程 CECS 68：1994》侧向力：σf =＜160
2.7.3 桁架5的连接焊缝计算
桁架的受荷范围为1.09m
q=37.09*1.09=40.4KN/m
F=ql=40.4×2×3.14×6.349=1610.8KN
钢筋预埋40处，间距1.02m：
焊缝为三面围焊，则：
τf =JB／T 13216-2017 工业机械数字控制系统用交流主轴伺服电动机.pdf，即可满足要求。