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档案馆单体二层梁板高支模施工方案简介：

档案馆单体二层梁板高支模施工方案是一种针对档案馆二楼建筑结构中梁板部分的高大模板支撑系统的设计和施工计划。这种方案通常适用于跨度较大、楼层较高的建筑结构，如档案馆，因为这类建筑对结构的稳定性、安全性以及施工效率有较高要求。

以下是一个简要的施工方案简介：

1. 设计阶段：首先，根据建筑图纸和结构计算，确定梁板的高度、跨度，以及模板的尺寸和形状。需要计算模板的承载能力，以确保其能够承受施工过程中的荷载，如混凝土重量、施工人员和设备的重量。

2. 模板选择：选用高质量的模板材料，如钢模板或组合模板，保证模板的刚度和耐用性。模板需要设计为易于安装、拆除和重复使用。

3. 支撑系统设计：根据梁板的形状和高度设计支撑系统，可能包括立柱、横梁、剪刀撑等，以保证模板的稳定。支撑系统的选择应考虑结构的受力特性，确保其安全可靠。

4. 施工流程：按照设计图纸和安全规程，依次进行模板的安装、混凝土浇筑、模板的固定和支撑调整，以及混凝土的养护。施工过程中，需要定期进行安全检查和荷载监测。

5. 安全管理：施工过程中，必须严格遵守建筑施工安全规定，使用个人防护设备，定期进行安全培训，以防止事故的发生。

6. 验收与拆除：混凝土浇筑完成后，经过质量验收，确认强度达到要求后，才能进行模板的拆除，同时要确保拆模后的结构安全。

请注意，这只是一个通用的施工方案概述，具体的施工方案需要根据项目实际情况和相关规范进行详细设计和执行。

档案馆单体二层梁板高支模施工方案部分内容预览：

R1＝2.89kN，R2＝2.89kN

正常使用极限状态

R1＝2.17kN，R2＝2.17kN

主梁自重忽略不计室外排水管道安装施工工艺标准（QB-CNCEC J050601-2004），计算简图如下：

由上节可知R＝max[R1，R2]＝2.89kN，R'＝max[R1'，R2']＝2.17kN

主梁弯矩图(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.99×106/5080＝194.07N/mm2≤[f]＝205N/mm2,满足要求！

主梁剪力图(kN)

Vmax＝4.96kN

τmax＝2Vmax/A=2×4.96×1000/489＝20.28N/mm2≤[τ]＝125N/mm2,满足要求！

主梁变形图(mm)

νmax＝2.67mm≤[ν]＝l/400＝1200/400＝3mm,满足要求！

4）、扣件抗滑计算

8kN＜R＝9.77kN≤12kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，双扣件能满足要求！

同理可知，右侧立柱扣件受力8kN＜R＝9.77kN≤12kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，双扣件能满足要求！

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×100)=2356.2mm

非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632.5mm

λ=l0/i=2632.5/15.8=166.61≤[λ]=210

长细比满足要求！

1）、风荷载计算

Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.18×1.2×1.52/10＝0.06kN·m

2）、稳定性计算

q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+0.9×1.4×2]×0.35＝9.51kN/m

q1＝12.49kN/m

q2＝0.1kN/m

同上四～六计算过程，可得：

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.115×1.386×(1500+2×100)=2627.163mm

λ1＝l01/i＝2627.163/15.8＝166.276，查表得，φ1＝0.256

f＝N/(φA)+Mw/W＝12.09×103/(0.26×489)+0.06×106/5080＝107.43N/mm2≤[f]＝205N/mm2,满足要求！

非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.115×1.755×1500=2935.237mm

λ2＝l02/i＝2935.237/15.8＝185.774，查表得，φ2＝0.209

f＝N/(φA)+Mw/W＝12.33×103/(0.21×489)+0.06×106/5080＝131.45N/mm2≤[f]＝205N/mm2,满足要求！

立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝12.33/(1×0.15)＝82.17kPa≤fak＝140kPa

8.2 截面0.45×1的梁安全验算

设计简图如下：

按四等跨连续梁计算，简图如下：

W＝bh2/6=450×18×18/6＝24300mm3，I＝bh3/12=450×18×18×18/12＝218700mm4

q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.7×2]×0.45＝14.79kN/m

q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1]×0.45＝14kN/m

q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×0.45＝0.79kN/m

q2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[0.1+(24+1.5)×1]×0.45＝11.52kN/m

νmax＝0.632q2l4/(100EI)＝0.632×11.52×2004/(100×10000×218700)＝0.05mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm,满足要求！

3）、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

Rmax＝1.143 q1静l+1.223 q1活l＝1.143×14×0.2+1.223×0.79×0.2＝3.39kN

标准值(正常使用极限状态)

R'max＝1.143q2l＝1.143×11.52×0.2＝2.63kN

计算简图如下：

承载能力极限状态

正常使用极限状态

承载能力极限状态：

面板传递给小梁q1＝3.39/0.45＝7.54kN/m

正常使用极限状态：

面板传递给小梁q1＝2.63/0.45＝5.85kN/m

小梁弯矩图(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.68×106/83330＝8.17N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2，满足要求！

小梁剪力图(kN)

Vmax＝1.96kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.96×1000/(2×50×100)＝0.59N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2，满足要求！

小梁变形图(mm)

νmax＝1.2mm≤[ν]＝l/400＝950/400＝2.38mm，满足要求！

4）、支座反力计算

承载能力极限状态

R1＝1.96kN，R2＝1.96kN

正常使用极限状态

R1＝1.5kN，R2＝1.5kN

主梁自重忽略不计，计算简图如下：

主梁计算简图一

主梁计算简图二

由上节可知R＝max[R1，R2]＝1.96kN，R'＝max[R1'，R2']＝1.5kN

主梁弯矩图一(kN·m)

主梁弯矩图二(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.39×106/5080＝77.55N/mm2≤[f]＝205N/mm2，满足要求！

主梁剪力图一(kN)

主梁剪力图二(kN)

Vmax＝3.36kN

τmax＝2Vmax/A=2×3.36×1000/489＝13.75N/mm2≤[τ]＝125N/mm2，满足要求！

主梁变形图一(mm)

主梁变形图二(mm)

νmax＝0.28mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm，满足要求！

4）、扣件抗滑计算

R＝6.62kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

同理可知，右侧立柱扣件受力R＝6.62kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×100)=2356.2mm

非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632.5mm

λ=l0/i=2632.5/15.8=166.61≤[λ]=210，长细比满足要求！

1）、风荷载计算

Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.18×0.6×1.52/10＝0.03kN·m

2）、稳定性计算

q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+0.9×1.4×2]×0.45＝13.46kN/m

q1＝6.88kN/m

q2＝0.05kN/m

同上四～六计算过程，可得：

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.115×1.386×(1500+2×100)=2627.163mm

λ1＝l01/i＝2627.163/15.8＝166.276，查表得GB／T 38601-2020 功率提取联轴器 通用技术要求，φ1＝0.256

f＝N/(φA)+Mw/W＝9.49×103/(0.26×489)+0.03×106/5080＝81.21N/mm2≤[f]＝205N/mm2，满足要求！

非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.115×1.755×1500=2935.237mm

λ2＝l02/i＝2935.237/15.8＝185.774，查表得，φ2＝0.209

f＝N/(φA)+Mw/W＝9.72×103/(0.21×489)+0.03×106/5080＝100.55N/mm2≤[f]＝205N/mm2，满足要求！

立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝9.72/(1×0.15)＝64.81kPa≤fak＝140kPa

8.3 二层板安全验算

横向间距或排距(m):1.20；纵距(m):1.20；步距(m):1.50；

JC∕T 2316-2015 室内装修用批荡腻子添加料立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):5.50；