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104国道改建工程旄儿港大桥钢板桩围堰施工方案简介：
104国道改建工程中的旄儿港大桥钢板桩围堰施工方案，通常是一个复杂的工程项目，主要目的是为了保护桥梁建设区域的水域环境和确保施工安全。以下是一个大致的简介：
1. 施工目标：主要目标是通过搭建钢板桩围堰来创建一个封闭的施工区域，以控制水位，防止水下作业时对周边环境和航道造成影响，同时为桥墩的建造提供稳定的施工平台。
2. 施工材料：主要使用高质量的钢板桩，这些钢板桩具有良好的耐腐蚀性和承载能力，能承受水压和地面压力。
3. 施工步骤：首先，根据设计图纸，精确测量并打下钢板桩，形成一个稳定的围堰结构。然后，利用液压设备将围堰封闭，形成一个水下作业区域。接着，对围堰内水位进行控制，保证施工期间的作业安全。
4. 安全措施：施工过程中会严格遵守相关安全规定，如监测围堰稳定性，定期检查钢板桩，确保作业人员的安全。
5. 环保考虑：施工时会采取措施减少对周围环境的影响，比如控制噪音和尘土，处理施工废水，保护水生生物等。
6. 后期拆除：工程完成后，围堰会按照规定进行拆除，尽量减少对土地的二次破坏。
以上是对104国道改建工程旄儿港大桥钢板桩围堰施工方案的简要介绍，具体施工细节可能因项目规模、地质条件、环境影响等因素而有所不同。
104国道改建工程旄儿港大桥钢板桩围堰施工方案部分内容预览：
=4945.876 KN
③、围堰外侧水及主动土压力的抗倾覆合力矩为
= MC1+ MC2
= Eb1 L1/+ Eb2 L2/
建筑工程吊顶施工工艺.doc=819.2KN 5.533 m +2275.577 KN 12.6 m
=33204.904KN
安全系数K=33204.904÷4945.876 =6.714＞2。
通过验算，钢管桩封底砼底有效入土深度4.2m，安全。
按照上面的计算方法，考虑到地质情况的复杂性，针对不同的桩长和地质参数，得出不得同的计算结果来加以进行对比，主要体现在安全系数上的比较。
按土质为砂性土，γ=19kN/m、内摩擦角φ==24°、粘聚力C=4kPa、桩长仍采用长度为18m来计算围堰的稳定性。
主动土压力相关系数：m= = 0.649，m2 = 0.422
被动土压力相关系数： = = 1.540， = 2.371
①、围堰外侧钢管桩桩尖标高至河床顶9m厚主动土压力合力Ea1，上部土体将出现部分拉应力区,顶部土体的主动土压力为Pa1
=28.568kpa
②、钢管桩桩尖标处9m厚主动土压力Pa 1
钢管桩桩尖标处9m厚主动土压力合力Ea2
Ea1 = (Pa1+ Pa 2)h = (28.568 kpa+100.73 kpa)×9=581.841 kN
③、围堰内水面钢管桩静水压力 P1/= ρWh= 128kpa。
围堰内钢管桩静水压力合力Eb1= P1/h1/=819.2KN
④、钢管桩有效入土深度4.2m厚被动土压力合力Eb2
上部土体在水压作用下得顶部被动土压力为Pb4/
Pb4/=γh +2c =（q+γh ） +2c
=（128+0 4.2） +2 4 1.54
=315.808 kpa
h2/ =4.2m厚土层地的主动土压力Pb5/
Pb5/=γh2/ +2c =（q+γh2/ ） +2c
=（128+19 4.2） +2 4 1.54 =505.014kpa
被动土压力合力Eb2 = (Pb2/+ Pb3/) h2/
Eb2 =0.5 （315.808 kpa+505.014 kpa） 4.2=1723.726 KN
（6）、围堰整体稳定性验算：
围堰外侧水及主动土压力的倾覆合力矩为
= MC1+ MC2
= Eb1 L1+ Eb2 L2
=320KN 2.333 m+581.841 kN 11 m
=7146.811 KN
围堰外侧水及主动土压力的抗倾覆合力矩为
= MC1+ MC2
= Eb1 L1/+ Eb2 L2/
=819.2KN 5.533 m +1723.726 KN 12.6 m
=26251.581KN
安全系数K=26251.581÷7146.811 =3.673＞2。安全
按土质为粘性土，γ=19kN/m、内摩擦角φ==30°、粘聚力C=11kPa、桩长采用长度为24m来计算围堰的稳定性。
=13.946kpa
②、钢管桩桩尖标处15m厚主动土压力Pa 5
钢管桩桩尖标处9m厚主动土压力合力Ea2
Ea2 = (Pa 2+ Pa 3)h = (13.946 kpa+108.851 kpa)×15=920.978 kN
③、围堰内水面钢管桩静水压力 P4/= ρWh= 128kpa。
围堰内钢管桩静水压力合力Ea4 = P1/h1/=819.2KN
④、钢管桩有效入土深度10.2m厚被动土压力合力Eb4
上部土体在水压作用下得顶部被动土压力为Pb4/
Pb4/=γh +2c =（q+γh ） +2c
=（128+0 10.2） +2 11 1.732
=422.104 kpa
h2/ =10.2m厚土层地的主动土压力Pb3/
Pb3/=γh2/ +2c =（q+γh2/ ） +2c
=（128+19 10.2） +2 11 1.732 =1003.504kpa
被动土压力合力Eb2 = (Pb2/+ Pb3/) h2/
Eb2 =0.5 （422.104 kpa+1003.504 kpa） 10.2=7270.601 KN
围堰外侧水及主动土压力的倾覆合力矩为
= MC1+ MC2
= Eb1 L1+ Eb2 L2
=320KN 2.333 m+920.978 kN 15 m
=14561.23 KN
围堰外侧水及主动土压力的抗倾覆合力矩为
= MC1+ MC2
= Eb1 L1/+ Eb2 L2/
=819.2KN 5.533 m +7270.601 KN 16.6 m
=125224.610KN
安全系数K=125224.610÷14561.23 =8.607＞2。安全
按土质为砂性土，γ=19kN/m、内摩擦角φ==24°、粘聚力C=4kPa、桩长采用长度为24m来计算围堰的稳定性。
①、围堰外侧钢管桩桩尖标高至河床顶15m厚主动土压力合力Ea4，上部土体将出现部分拉应力区,顶部土体的主动土压力为Pa4
=28.568kpa
②、钢管桩桩尖标处9m厚主动土压力Pa 5
钢管桩桩尖标处9m厚主动土压力合力Ea2
Ea2 = (Pa 2+ Pa 3)h = (28.568 kpa+148.838 kpa)×15=1330.545 kN
③、围堰内水面钢管桩静水压力 P4/= ρWh= 128kpa。
围堰内钢管桩静水压力合力Ea4 = P1/h1/=819.2KN
④、钢管桩有效入土深度10.2m厚被动土压力合力Eb4
上部土体在水压作用下得顶部被动土压力为Pb4/
Pb4/=γh +2c =（q+γh ） +2c
=（128+0 10.2） +2 4 1.54
=315.808 kpa
h2/ =10.2m厚土层地的主动土压力Pb3/
Pb3/=γh2/ +2c =（q+γh2/ ） +2c
=（128+19 10.2） +2 4 1.54 =775.308kpa
被动土压力合力Eb2 = (Pb2/+ Pb3/) h2/
Eb2 =0.5（315.808 kpa+775.308 kpa）10.2=5564.691 KN
（6）、围堰整体稳定性验算：
围堰外侧水及主动土压力的倾覆合力矩为
= MC1+ MC2
= Eb1L1+ Eb2L2
=320KN2.333 m+1330.545 kN15 m
=20704.735KN
围堰外侧水及主动土压力的抗倾覆合力矩为
= MC1+ MC2
= Eb1L1/+ Eb2L2/
=819.2KN 5.533 m +5564.691 KN16.6 m
=96906.504KN
安全系数K=96906.504÷20704.735 =4.68＞2。安全
各种地质、桩长情况下安全系数对比表
按照内支撑得安装顺序，安装第2道内支撑时，需对围堰内抽水，但第2道支撑安装完毕后，将水回灌，以保持围堰内外得水头一致。此工序完成后，方可进行下步的水下吸泥、封底砼的施工。
当内外水头差3m时，对此工况加以验算，以确定围堰是否安全。
当内外水头差3m时：（按最不利的砂性土来计算）
围堰内水面钢管桩静水压力计算
P1/= ρWh
P1/= ρWh=10 （5+4.8）= 98kpa
围堰内钢管桩静水压力合力Ea1
Eb1 = P1/h1/
Eb1= 98 9.8 m=480.2KN
Eb1作用点距离水面以下2/3水，则有合力点相对于第2道围檩的力臂L2/
钢管桩有效入土深度4.2m厚被动土压力合力Eb2
承受水的压力，上部土体在水压作用下得顶部被动土压力为Pb2/
Pb2/=γh +2c
=（q+γh ） +2c
=（98+0 4.2） +2 4 1.540
=244.678 kpa
h2/ =4.2m厚土层地的主动土压力Pb3/
Pb3/=γh2/ +2c
=（q+γh2/ ） +2c =（98+19 4.2） +2 4 1.540
=433.884 kpa
被动土压力合力Eb2 = (Pb2/+ Pb3/) h2/
Eb2 =0.5 （480.2 kpa+433.884kpa） 4.2=1919.576 KN
《北京地区建筑地基基础勘察设计规范(2016版)》(DBJ11-501-2009)宣贯培训材料（北京市城乡规划标准化办公室2017年6月）Eb2作用点距离第2道围檩的力臂L3/
围堰外侧水及主动土压力的倾覆合力矩为
= MC1+ MC2
= Eb1 L1+ Eb2 L2
=320KN 2.333 m+381.756 kN 11 m
DL／T 1033.4-2016标准下载 =4945.876 KN