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时代转换层施工方案简介：

时代转换层施工方案，通常是指在进行大型工程项目，如城市更新、旧区改造、高新技术园区建设等过程中，涉及到的从旧时代设施向新时代设施的转换过程的施工计划。这样的施工方案可能包括以下几个关键部分：

1. 项目背景与目标：明确项目的历史背景、现状、以及希望通过施工达到的目标，如提升基础设施，优化空间布局，提升区域功能等。

2. 施工范围与内容：具体列出需要施工的区域，包括建筑物、道路、管线、公共设施等，并详细描述每个部分的改造内容。

3. 施工策略：包括施工顺序、方法、技术路线，如分阶段施工、采用新技术、绿色施工等。

4. 时间与进度计划：详细列出施工的开始和结束时间，以及各个阶段的关键节点和完成日期。

5. 质量与安全控制：制定严格的质量控制措施和安全施工方案，确保施工过程中的质量和人员安全。

6. 环保与可持续性：考虑施工过程中的环保问题，如废弃物处理、能源使用、绿色材料选择等，以及施工后的设施运营如何符合可持续发展要求。

7. 风险管理与应对措施：识别可能遇到的风险，如施工难度、天气影响、成本控制等，并制定相应的应对策略。

8. 资源配置：明确人力、物力、财力等资源的分配和使用计划。

以上只是一个基础的框架，具体的施工方案会根据项目的特点和需求进行定制。

时代转换层施工方案部分内容预览：

对C点进行正载面抗弯验算：

集中力和均布荷载叠加：Mmax=M1+M2=1452KN.m

BS 5480-1990给排水用玻璃纤维加强塑料(GRP)管、接头及配件规范=1414KN.m＜Mmax

可搭设两层脚手架，因M和Mmax相差不大，承载力满足要求。

③对C点进行斜截面承载力计算：

由于C点受剪力很大，需进行斜截面承载力计算。

VC=F+q2=285KN

Vu=0.07fcbho+1.5fynAsv1ho/s

=0.07×19×500×740+1.5×310×4×153.9÷200×740

fc——混凝土设计强度

ho——有效高度（双排配筋）

Asv1——箍筋截面积

转换层其余各梁较之小一些，且支撑架下面为框支梁，可不予验算。

1、砼：l=60×150=9m

v=1.7×3×9=45.9m3

G1=45.9×24=1101.6KN

2、钢筋:包括贯通筋、腰筋、箍筋、拉筋、架筋。

贯通筋、腰筋体积：π(32/2)2×9000×(21+21+21+60+60+49)=1.68m3

箍筋、拉筋、架筋体积：

箍筋：π(12/2) 2×3000×9×103×11÷100=0.336 m3

拉筋：π(10/2) 2×1700×3×9×103÷400=0.009 m3

架筋: π(12/2) 2×1700×10×9×103÷1000=0.017 m3

合计:1.68+0.336+0.009+0.017=2.042 m3

取钢筋78KN/ m3：

2.042×78=159.276KN

3、模板及支架自重标准值：

取木模板（梁模），0.5KN/m2

0.5×1.7×9=7.65KN

4、振捣混凝土时产生的荷载标准值：

水平面模板采用2.0KN/ m2

2×1.7×9=30.6KN

5、施工人员及设备荷载标准值：

2.5×1.7×9=38.25KN

总的施工荷载(取荷载分项系数)：

1.2×1101.6+1.2×159.276+1.2×7.65+1.4×30.6+1.4×38.25=

3.2.2.7支撑架整体稳定验算：

预设梁搭四排脚手架，步距为1.2m，立杆横距（排距）为600mm，纵距为450mm。

n=9×103÷450=20，每排20根

施工荷载标准值在立杆中产生的轴力：

NQ=1618.62÷9÷1.7×0.45×0.6=28.56KN

脚手架自重标准值在立杆中产生的轴心力(钢管每米重量3.84kg/m，钢管搭设长4.5m)：

NG=3.84×4.5×10=0.1728KN

立杆验算截面处的轴心力设计值：

N’=1.2 NG+ NQ=1.2×0.1728+28.56=28.77KN

参照碗扣式钢管脚手架稳定性计算长度系数μ（双排架），取1.3。

长细比λ=μh/i

i=15.8mm，为钢管回转半径

λ=1.3×1200÷15.8=98.73

根据λ，由《冷弯薄壁型钢结构技术规范》求轴心受压杆件的稳定系数φ。

φ=0.653－(0.653－0.645)×7.34÷10=0.647

风荷载标准值：ωk=βzμsμzωo

βz—— z高度处的风振系数

μs———— 风荷载体型系数

μz———— 风压高度变化系数

ωo———— 基本风压（KN/ m2）

取：βz=0.7

μs=1.56

μz=0.5

ωk=0.7×1.56×0.5×0.35=0.1911KN/m2

qwk=laωk=0.45×0.1911=0.086KN/m

la：立杆纵距 qwk：风线荷载标准值

N’/φA+Mw/W≤fc/γ'R

A：钢管截面积

W：抵抗矩

fc：Q235钢抗压强度

γ'R：抗力调整系数 (1.325)

Mw：风荷载在计算立杆段产生的最大弯矩

Mw=0.12 qwkh2=0.12×0.086×12002÷1000=14.8608KN.mm

N’/φA+Mw/W

=28.77/(0.647×4.89×102)+14.8608/(5×103)

=0.094＜0.205/1.325=0.155KN/mm2

3.2.2.8单肢杆件的稳定性计算：

参照施工手册碗扣式脚手架单肢杆件的计算长度系数μ1w，其首步架的长度系数低于其它步架，故只验算其他步架的立杆。

角立杆，中部立杆的μ1w小于边立杆，所以只验算边立杆的单肢稳定即可。

取边立杆的μ1w=1.325

λ=μ1wh/i=1.325×1200/15.8=100.632

φ=0.638－(0.638－0.63)÷10×6.32=0.633

=28.77/(0.633×4.89×102)

=0.0929＜0.205/1.325=0.155KN/mm2

3.2.2.9水平杆的验算：

施工荷载传给水平横杆，水平横杆承受均布荷载。水平横杆采用100×100的木枋，总计n=20根,其受力简图为：

均布荷载：q=1618.62÷20÷1800=0.045KN/mm

由静力计算手册，可得：

MGk=0.125×ql2=0.125×45×0.62=2.025KN.m (负弯距)

木枋惯性矩：I=1/12bh3=100×1003÷12=8.3×106mm4

W=8.3×106÷50×9000=1.494×109N.mm

MGk/W≤f/γ'm

取γ'm=1.25，代入算得：

=2025÷(1.494×106)

=0.002KN/mm2＜0.011÷1.47=0.0088KN/mm2

ωQk=0.521ql4/100EI 取E=9000N/mm2

ωQk=0.521×0.045×6004÷100÷9÷(8.3×106)

=0.4mm＜[ω]=600/150=4mm

水平纵杆在节点处受集中荷载，可不予验算。

3.2.2.10梁承载力计算：

Mmax=900N’=900×28.77=25893KN.mm

对板按正截面抗弯承载力计算：

钢筋面积：As=As′=60π(32/2)2=48230mm2

fy=310N/mm2

C35：fcm=19N/mm2

ho=h－2a=1000－40=960mm

=310×48230×960

=1.4×107KN.mm＞Mmax

梁能承受钢管所传施工荷载。

3.2.2.11对1500×2500深梁施工荷载计算：

由于此型深梁具有普遍性，可取1m长深梁折算：

v=1×1.5×2.5=3.75m3

G1=3.75×24=90KN

2、钢筋:包括贯通筋、腰筋、箍筋、拉筋、架筋。

π(25/2)2×1000×(18+18+72+54)=0.08m3

π(32/2)2×1000×54=0.006m3

箍筋、拉筋、架筋体积：

箍筋：π(12/2) 2×2500×1×103×11÷100=0.031m3

拉筋：π(10/2) 2×1500×3×1×103÷400=0.0009 m3

架筋: π(12/2) 2×1500×10×1×103÷1000=0.002m3

合计:0.08+0.006+0.031+0.0009+0.002=0.12m3

取钢筋78KN/ m3：

0.12×78=9.36KN

3、模板及支架自重标准值：

取木模板（梁模），0.5KN/m2

0.5×1.5×1=0.75KN

4、振捣混凝土时产生的荷载标准值：

水平面模板采用2.0KN/ m2

2×1.5×1=3KN

5、施工人员及设备荷载标准值：

2.5×1..5×1=3.75KN

总的施工荷载(取荷载分项系数)：

1.2×90+1.2×9.36+1.2×0.75+1.4×3+1.4×3.75=129.58KN

3.2.2.12支撑架整体稳定验算：

预设梁搭三排脚手架，步距为1.2m，立杆横距（排距）为600mm，纵距为450mm。1m2有9根立杆。

施工荷载标准值在立杆中产生的轴力：

NQ=129.58÷1.5÷1×0.45×0.6=23.3KN

脚手架自重标准值在立杆中产生的轴心力(钢管每米重量3.84kg/m，钢管搭设长4.5m)：

NG=3.84×4.5×10=0.1728KN

立杆验算截面处的轴心力设计值：

N’=1.2 NG+ NQ

DB13(J)∕T 268-2018 建筑施工安全风险辨识与管控技术标准=1.2×0.1728+23.3

参照碗扣式钢管脚手架稳定性计算长度系数μ（双排架），取1.37。

长细比λ=μh/i

i=15.8mm：为钢管回转半径

λ=1.37×1200÷15.8=104.05

根据λ，由《冷弯薄壁型钢结构技术规范》求轴心受压杆件的稳定系数φ。

GB∕T 37249-2018 硅酸盐水泥熟料生产中二氧化硫排放量计算方法风荷载标准值：ωk=βzμsμzωo

βz—— z高度处的风振系数

μs———— 风荷载体型系数