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现代阳光城小区外脚手架施工方案简介：

现代阳光城小区外脚手架施工方案，通常会经过以下几个步骤：

1. 需求评估：首先，施工团队会根据小区的建筑结构、高度、复杂程度以及施工安全要求，对脚手架的需求进行评估和设计。这包括确定脚手架的类型（如钢管脚手架、吊篮脚手架等）、尺寸、支撑位置等。

2. 设计规划：根据评估结果，专业工程师会设计出详细的施工图，包括脚手架的三维布局、搭设方式、步距、横杆间距等，以确保其稳定性、安全性和高效性。

3. 材料准备：根据设计，采购适合的脚手架材料，如钢管、扣件、安全网等。所有材料需符合国家相关标准，保证施工质量。

4. 施工准备：清理施工区域，设置安全警示标志，确保行人和车辆安全。同时，对施工人员进行安全培训，明确操作规程和应急预案。

5. 搭设过程：严格按照施工图和操作规程进行，先搭建基础框架，然后逐层搭设，确保每一层的稳定性，同时安装防护设施，如安全网、防护栏等。

6. 质量检查：施工过程中和完成后，都会进行严格的质量检查，确保脚手架的稳固性和安全性。

7. 安全撤离：施工结束后，按照规定拆除脚手架，清理现场，确保小区环境整洁。

这是一个基本的流程，具体方案可能会根据实际情况进行调整。同时，所有的施工活动都必须符合相关的建筑法规和安全标准。

现代阳光城小区外脚手架施工方案部分内容预览：

满铺脚手板层横向水平杆间距0.8m。

横向水平杆上的线荷载标准值：qk=(2+0.35)×0.8=1.88KN/m

横向水平杆上的线荷载设计值：q=(1.4×2+1.2×0.35)×0.8=2.576 KN/m

考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置，验算弯曲正应力、挠度不计悬挑荷载，但计算支座最大支反力要计入悬挑荷载。

DBJ61∕T 100-2015 工程结构振动测试技术规程最大弯矩：Mmax=ql2b/8=2.576×0.82/8=0.206 KN/m。

σ=Mmax/w=0.206×103/5.08×103=40.55N/mm2<205N/mm2

v=5qkl4b/384EI=5×1.88×8004/384×2.06×105×12.19×104=0.40mm<6mm

a1取0.25m，双排架纵向水平杆按三跨（每跨中部）均有集中活荷载分布计算。

由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力设计值：

F=0.5qlb(1+a1/lb)2=0.5×2.576×0.8×(1+0.25/0.8)2=1.78 KN

Mmax=0.175Fla=0.175×1.78×1.5=0.53 KN.m

σ=Mmax/w=0.53×106/5.08×103=104.33N/mm2<205N/mm2

由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力标准值：

Fk=0.5qklb(1+a1/lb)2=0.5×1.88×0.8×(1+0.25/0.8)2=1.30 KN

v=1.146FKl3a/100EI=1.146×1.30×103×15003/100×2.06×105×12.19×104=2.91mm<10mm

连接扣件抗滑承载力计算

纵向水平杆通过扣件传给立杆竖向力设计值：

R=(0.65+0.5+1)F=2.15×1.78=3.83

施工均布活荷载标准值按装修阶段一层操作层考虑：。

竹串脚手板自重标准值按满铺三层考虑：。

操作层竹串脚手板挡板自重标准值：。

密目安全网自重标准值：。

长细比，验算长细比时，应取k=1。计算立杆稳定系数时，应取k=1.155。

计算密目式安全网全封闭脚手架挡风系数

密目式安全网全封闭脚手架应考虑风荷载对脚手架的作用。

本外架为密目安全网全封闭架，安全网的网目密度为2300目/100cm2，每目孔隙面积约为A0=1.3mm2。

密目式安全网全封闭脚手架挡风系数：

计算风荷载设计值对立杆段产生的弯矩

立杆稳定验算部位取脚手架立杆底部。

市区内地面粗糙度为C类，立杆底部风压高度变化系数：。

立杆底部作用于脚手架上的水平风荷载标准值：

风荷载设计值对立杆段产生的弯矩：

ωk=0.85×1.4ωklah2/10=0.85×1.4×0.206×1.7×1.82/10=0.14 kN/m

计算组合风荷载时立杆段的轴向力设计值

脚手架结构自重标准值产生的轴向力：

钢管重量（q）：38.4N/m，纵向水平杆、立杆每根取6m长，每6m长钢管上计算一个对接扣件。

直角扣件（q1）：按每个主节点处三个，每个自重13.2N。

对接扣件（q2）：按每6m长钢管一个，每个自重18.4N。

旋转扣件（q3）：按剪刀撑每个扣接点一个，每个自重14.6N。

横向水平杆：每个主节点一根，取1.5m长。　

单位轮廓面积上外排架主框架的重量：

1.5 2la+h

(2la+h+ 2 )q+3q1+ 6 q2

GD=

lah

(2×1.7+1.8+1.5/2)38.4+3×13.2+(2×1.7+1.8)/6×18.4

= 1.7×1.8

=92.82N/m2

=0.0928KN/m2

剪刀撑连续设置。设两个10m杆交叉组成一个计算单元，共用长杆4根，每根10m斜杆用2根6m长杆搭接。每个搭接处用3个旋转扣件，搭接长度为1m。两个10m杆交叉组成的一个计算单元中，合计共4处搭接。剪刀撑斜杆与立杆交叉处均有旋转扣件。剪刀撑斜杆与地面夹角为45°。剪刀撑钢管和扣件重量按下式计算：

脚手架外排架每米立杆承受的结构自重为：

gk=(GD+Gj)la=(0.0928+0.0242)×1.8=0.1989 kN/m

构配件（脚手板、栏杆、挡脚手板、安全网）自重标准值产生的轴向力：

NG2K=0.5(lb+0.25)laΣQP1+ΣQP2la+QP3la[H]

=0.5×(0.8+0.25)×1.7×1.05+0.088×1.7+0.005×1.7×37.87=1.41 kN

施工荷载标准值产生的轴向力：

ΣNQK=0.5(lb+0.25)laΣQk=0.5(0.8+0.25)×1.7×2=1.79 kN

组合风荷载时立杆段的轴向力设计值：

N=1.2(NGIK+ NG2K)+0.85×1.4ΣNQK

=1.2(7.83+1.41)+0.85×1.4×1.79=13.21 kN

计算不组合风荷载时立杆段的轴向力设计值

N=1.2(NGIK+ NG2K)+1.4ΣNQK

=1.2(7.83+1.41)+1.4×1.79=13.59 kN

组合风荷载时：N/ΦA+Mω/W=13.21×103/0.186×489+0.143×106/5.08×103=173.38N/mm<205N/mm2

N/ΦA=13.59×103/0.186×489=149.41N/mm2<205N/mm2

扣件连接抗滑承载力验算

连墙件均匀布置，受风荷载作用最大的连墙件应在脚手架的最高部位，按高度30m处考虑，风压高度变化系数：。

连墙件水平方向沿每根框架柱设置，高度方向隔步设置，每根连墙件覆盖面积为：

S=4.7×3.4=15.98

连墙件的轴向力设计值：

N1=N1ω+N0=1.4×0.279×15.98+5=11.24KN＜2RC=16KN

连墙杆与外架的连接应采用双扣件，即连墙杆采用直角扣件与脚手架的内、外排立杆均应连接。连墙杆与墙体的连接应采用不少于两只直角扣件扣牢。

上部结构传至基础顶面的轴向力设计值为N=12.37kN。通长设置木垫板宽200mm，厚50mm，作用长度取0.9m，基础底面积。地基承载力标准值按泥石土回填夯实，150厚C30砼浇面取240KN/m2。

地基承载力设计值：fg=kc• fgk=0.3×240=72KN/m2。

立杆基础底面的平均压力：N/A=12.37/0.18=68.72KN/m2＜72KN/m2。

8.8架体搭设高度计算

立杆纵距1.5米，最大间距为1.8米。

装修阶段一层操作层均布活荷载标准值按2kN/㎡

动力系数按1.2，超载系数2，脚手架自重力0.3kN/㎡

则操作层附加荷载w1为：

W1=2x1.2x（2000+300）=5520N/㎡

钢管理论重力为38.4N/m,扣件自重为14N/个

剪刀撑长度近似按对角计算:l=1.8x1.8=2.55

每跨脚手架面积S=1.8x0.8=1.44㎡

非操作层每层荷载W2为（钢管实际长度调整系数1.3）：

钢管截面特征： =4.893×102m㎡NBT 47015压力容器焊接规程.pdf，=15.78mm

=24199.58N=24.20KN

式中：为立杆的步距；为无侧移钢架柱的计算长度系数，取值为0.77； 为立杆截面的回转半径；为欧拉临界应力；

Y值位为0.3x（）2；为底层立杆的有效长度，

fy为立杆的强度设计值，K为钢管平直度，锈蚀度等因素的附加系数 ，K=2；

操作层按三层，安装层数n按下式计算（N为立杆设计荷载）；

S为每根在根受荷面积，S=

DBJ51∕T 183-2021 四川省盾构隧道混凝土预制管片技术规程安装高度h=1.8x34.6=62.28m