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病房综合楼工程模板专项施工方案简介：

病房综合楼工程的模板专项施工方案，是指在建设病房综合楼过程中，针对模板工程这一特定施工环节制定的详细操作计划和指导性文件。这个方案主要包括以下几个方面：

1. 项目背景：明确施工项目的名称、地点、规模，以及病房综合楼的具体结构和设计要求。

2. 施工目标：提出模板工程的具体目标，如确保模板的精度、稳定性，以及模板的拆除和重复使用率等。

3. 施工准备：包括模板的选型、采购、制作和安装前的检查，确保模板的质量和适用性。

4. 施工方法：详细描述模板的搭设、固定、支撑、混凝土浇筑、模板拆除等关键步骤的操作流程和技术要求。

5. 安全措施：强调施工过程中的安全防护，如模板的固定、人员的安全操作规程，以及应对突发事件的应急预案。

6. 质量控制：设定模板工程的质量标准和验收流程，确保施工质量符合设计和规范要求。

7. 进度计划：根据工程整体进度，制定模板工程的施工进度表，确保工程的顺利进行。

8. 环保与文明施工：强调施工过程中的环保措施和文明施工，如噪音控制、扬尘治理等。

总的来说，病房综合楼工程模板专项施工方案是指导模板施工全过程的重要文件，对保障工程质量和施工安全具有重要作用。

病房综合楼工程模板专项施工方案部分内容预览：

I1=[(100×104×4.16×104)÷(3.829×0.667×250)]1/3

=402mm>350mm

（3）板厚按100mm计算（梁宽按400mm计算）

则最大弯矩Mmax =0.1 Q12 I32

高支模施工方案最大挠度Umax=0. 677Q12 I34/(100EI)

其中线荷载设计值：Q1= F2×0.35=8.04×0.4=3.224KN

按面板得刚度要求，最大变形值为模板结构得I1/250

Umax=0. 677Q12 I24/(100EI)= I1/250

I1=[(100×104×4.16×104)÷(3.224×0.667×250)]1/3

=424mm>400mm

ⅰ.取400mm板厚计算，立杆采用φ48×3.5钢管，间距为700mm，步距为700mm，用铸铁扣件卡子连接，水平拉杆最下一层距地300mm，中间水平拉杆间距1800mm，支撑杆件有效面积A=489mm2

N=16.7×0.7×0.7=8.183KN

[N]=Af=489×215=105135KN>8.183KN

(2) 稳定性计算（按中心最大偏心25mm计算）

ix =（Ix /A)1/2=(1.22×105/489)1/2=15.79

λx=1800/ ix =1800/15.8=114

λ= kuh/ ix =1.155×1.7×1800/15.8=223.7

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.141

σ=8183/(0.141×489)=118.8<205N/ mm2

所以满足要求，结构稳定

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算

R ≤ Rc

根据前面计算结果得到 R=8.183 kN< Rc

不满足扣件抗滑要求，需要加一个托件

ⅱ.取200mm板厚计算，立杆采用φ48×3.5钢管，间距为700mm，步距为700mm，用铸铁扣件卡子连接，水平拉杆最下一层距地300mm，中间水平拉杆间距1800mm，支撑杆件有效面积A=489mm2

（1）扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算

R ≤ Rc

N=10.94×0.7×0.7=5.36KN

根据前面计算结果得到 R=5.36 kN> Rc

ⅲ.取100mm板厚计算，立杆采用φ48×3.5钢管，间距为950mm，步距为950mm，用铸铁扣件卡子连接，水平拉杆最下一层距地300mm，中间水平拉杆间距1800mm，支撑杆件有效面积A=489mm2

N=8.06×0.7×0.7=7.27KN

[N]=Af=489×215=105135KN>7.27KN

(2) 稳定性计算（按中心最大偏心25mm计算）

ix =（Ix /A)1/2=(1.22×105/489)1/2=15.79

λx=1800/ ix =1800/15.8=114

λ= kuh/ ix =1.155×1.7×1800/15.8=223.7

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.141

σ=7270/(0.141×489)=105.44<205N/ mm2

所以满足要求，结构稳定

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算

R ≤ Rc

根据前面计算结果得到 R=7.27 kN

满足扣件抗滑要求,以上立杆间距是根据扣件抗滑承载力计算的，若钢管顶采用钢管顶丝连接，则立杆间距可适当加大一点。

ⅰ.新浇混凝土作用于模板的最大侧压力①，按下列公式计算，并取其中的较小值

得F1 =0.22×24×5×1.0×1.15×31/2=52.58KN

ⅱ.倾倒混凝土时对模板产生水平荷载②

砼采用布料杆浇注，取倾倒砼对模板产生的水平荷载4KN/m2

由1.2①+1.4②得模板承受的水平荷载值为

Q1=1.2×52.58+1.4×4=68.7 KN/m

⑵模板及次龙骨得设计及计算

次龙骨采用50 ×100mm白衫木方，间距300mm，按受力方向垂直木纹方向，其截面性能为E=10000 N/mm2 σ =87 N/mm2 W=83c㎡ I=416 c㎡

主龙骨间距为450mm，次龙骨按三跨连续梁计算

Q托=68.7×0.3=20.6KN/m

得次龙骨的截面最大弯矩为

M=0.1 Q托τ托=0.1×20.6×0.62=0.74KN

σ=M/W=0.74×106/83×103=8.91<[σ]87 N/mm2

所以次龙骨的强度满足要求

ⅱⅱ.次龙骨的刚度计算

Q次=68.7×0.3=20.6KN/m

W =0. 677Q次L次/(100EI)= 0.677×20.6×0.64×1012÷（100×104×416×106）

=0.021mm<[W]=1.5mm

现场使用φ12钢筋作为墙体的对拉螺栓，螺栓间距取0.45m，对拉螺栓抗拉强度取12.9KN

N=0.45×0.45×52.58=10.64KN<12.9KN

由此可得，用φ12钢筋作为墙体螺栓满足要求

ⅰ.梁取600×700mm计算，采用φ48×3.5钢管.梁底增加一根支撑，梁两侧的钢管在梁底位置用两个扣件作为梁底支托，立杆间距950mm，水平杆间距1800mm最下一根水平杆件距地300mm，，用铸铁扣件卡子连接，支撑杆件有效面积A=489mm2

钢筋混凝土荷载标准值：Q1=（24+1.5）×1.2×0.7=21.42 KN/ m2

模板自重荷载标准值： Q2=0.3 KN/ m2

施工人员与设备自重以及振捣砼荷载：Q3=2.5+2=4.5 KN/ m2

Q=1.2×（21.42+0.3）+1.4×4.5=32.36 KN/ m2

侧模产生的集中荷载、

P ，=1.2 Q2ah=1.2×0.3×0.7×0.95=0.2394KN

梁底传递给支撑的荷载为

R1= R3=P/2+ P ，=4.8507KN

R2=9.2226KN

纵向或横向水平杆与立杆连接时，双扣件的抗滑承载力按照下式计算

R ≤ Rc

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=9.2226 KN

R < 12.96kN,所以扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

梁两侧支撑钢管稳定性计算

支座反力N1= R1=4.8507KN

由计算可得楼板荷载N2=10.94KN

N=4.8507+10.94×0.7×0.7=10.2113kn

钢管支撑采用φ48×3.5，其性能为

由公式lo = k1uh

可得lo=1.155×1.7×1.8=3.5343

长细比λ= Lo/i=3.5343÷1.58=223.7

由表可得φ=0.141

则σ=N/ΦA=10211.3÷0.141÷489=148.1N/ mm2<2O5 N/ mm2

由计算可知，所以满足要求。

梁底中间支撑稳定性计算

N= R2=9.2226KN

钢管支撑采用φ48×3.5，其性能为

由公式lo = k1uh

可得lo=1.155×1.7×1.8=3.5343

长细比λ= Lo/i=3.5343÷1.58=223.7

由表可得φ=0.141

则σ=N/ΦA=9222.6÷0.141÷489=133.73N/ mm2<2O5 N/ mm2

由计算可知，所以满足要求。

ⅱ.梁取400×750mm计算，采用φ48×3.5钢管.梁底增加一根支撑，梁两侧的钢管在梁底位置用两个扣件作为梁底支托，立杆间距700mm，水平杆间距1800mm最下一根水平杆件距地300mm，，用铸铁扣件卡子连接，支撑杆件有效面积A=489mm2

钢筋混凝土荷载标准值：Q1=（24+1.5）×1.2×0.75=22.95 KN/ m2

模板自重荷载标准值： Q2=0.3 KN/ m2

施工人员与设备自重以及振捣砼荷载：Q3=2.5+2=4.5 KN/ m2

Q=1.2×（22.95+0.3）+1.4×4.5=34.2 KN/ m2

侧模产生的集中荷载、

P ，=1.2 Q2ah=1.2×0.3×0.95×0.4=0.137KN

梁底传递给支撑的荷载为

R1= R3=P/2+ P ，=3.386KN

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算

R ≤ Rc

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=4.788 Kn

R < 8.00 kN,所以扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

DB62／T 4267-2020 天然林资源保护工程管理技术基本规范.pdf梁两侧支撑钢管稳定性计算

支座反力N1= R1=3.386KN

由计算可得楼板荷载N2=10.94KN

N=3.386+10.94×0.7×0.7=8.7466kN

钢管支撑采用φ48×3.5，其性能为

由公式lo = k1uh

可得lo=1.155×1.7×1.8=3.5343

T／CAEPI 44-2022 陶瓷平板膜组器技术要求.pdf长细比λ= Lo/i=3.5343÷1.58=223.7