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广西桂林大龙[1].西城新天地6、7_楼模板施工方案简介：

广西桂林大龙[1].西城新天地6、7_楼模板施工方案部分内容预览：

设已知T=25°;ν=2m/h;β1=β2=1

F=rc×H=24×0.75＝18kN/m2

DBJ50∕T-207-2014 旋转挤压灌注桩技术规程取两者较少值：F=18kN/m2

立档间距为400mm，设模板按简支梁计算，同时知梁上砼按梁上板厚为100mm，梁底模板厚18mm。

则侧压力化为线布荷载q=18×(0.75－0.1)=11.7kN/m

Mmax=ql2/8=11.7×0.42/8=0.23kN.m

ω= ==1.13mm＜[ω]=400/250=1.6mm

支撑采用Φ48×3.5mm扣件式钢管，已知小楞间距为300

钢管立柱间距1200×600，其中立杆的纵向间距为1200，横向间距为600。钢管立柱中间设二道纵横向拉杆，底部设扫地杆距地不超过200mm， 由于梁底到板面静距4500－750＝3750，3750/3＝1250取计算长度L=1250，

i=0.35dcp＝0.35×（48＋41）/2=23.98mm

λ= Lo/i=1250/23.98=52.13＜[λ],查表Φ=0.828

N=0.75×0.2×[1.2×(500+18000+1800)+1.4×2000]

=4074 N

强度计算：N/An=4074/489=8.33 N/mm2＜f=200N/mm2

N/ΦA =4074÷ （0.828×489）

=10.06N/mm2 ＜f=200N/mm2

梁作用在小楞上的荷载，转化为集中荷载

则P=5.27×0.3=1.58 KN

δ=M/W=39.37N/mm2＜f=215 N/mm2,

故立柱的横向间距为600时，小楞的强度满足要求

⑶支撑钢管大楞的强度验算（按连续梁计算）：

大楞受三个相等的由梁底楞传来的集中荷载：

P=5.27×0.3×0.5＝0.79KN，

转换为均布荷载q=3×0.79/1.2=1.98 KN/m

又Mmax=ql2/10=1.98×1.22/10=0.29KN.m

δ=M/W=57.09N/mm2

故调整支撑钢管立柱间距为900×900。

取最大梁截面200×600，层高2.8m计算。

1）荷载：底模自重：1.2×0.5×0.2=0.12kN/m

砼自重：1.2×24×0.2×0.6=3.46kN/m

钢筋自重：1.2×1.5×0.2×0.6=0.22kN/m

振捣砼荷载：1.4×0. 2×2=0.56kN/m

总竖向荷载：q=4.36kN/m

设底模下的楞木间距为0.4m。楞木为方松木， 规格为80×80。是一个等跨多跨连续梁，按四跨计算。

按最不利荷载布置查表得：弯矩系数：Km=－0.121,剪力系数:Kv=0.62，挠度系数:Kw=0.967

M=km·ql2=－0.121×4.36×0. 42=－0.084KN.m

=－0.084×106N.mm

δ==7.78N/mm2＜11N/mm2

因此当底模楞木间距为0.4m时，满足要求。

V=0.5ql=0.5×4.36×0.4=0.872KN

计算挠度时，不需考虑振捣砼荷载的作用q2计=0.12+3.46+0.22=3.8KN/m

＞[ω]=l/250=400/250=1.6mm满足要求。

调整梁底楞木间距为400

ω＝1.15＜[ω]=l/250=400/250=1.6mm满足要求

由“A、非标准层的计算”知立档间距为400mm时，强度和刚度均可满足要求

N=4.36×0.4

=1744 N

N/ΦA =1744÷(3.14×402)

=0.35N/mm2 ＜10N/mm2，符合要求

又知：d=56.76mm，i=14.14mm,则λ＝1200/14.14＝84.86

∵λ＜91，Φ=1÷[1+(λ/65)2]=0.37

（三）砼墙体模板计算

⑴ 新浇砼对模板产生的侧压力①，剪力墙高4.1m,侧压力

F1=0.22rct0β1β2ν1/2 F2= H rc 取两者较小值

F1=0.22*24*5*1.0*1.15*31/2=52.58 kN/m2

F2=4.1*24=98.4 kN/m2

F= F1=52.58 kN/m2

⑵倾倒砼时对模板产生的水平荷载②,取倾倒砼对模板产生的水平荷载4 kN/m2

由①、②两项荷载组合，作用在模板上的水平荷载设计值为

q=1.2*①+1.4*② =1.2*52.58+1.4*4=63.1+5.6=68.7 kN/m2 （验算强度）

q′=1.2*①=1.2*52.58=63.1 kN/m2 (验算刚度)

模板采用1.8cm厚胶合板,取1m宽板带,按三跨连续梁计算,次龙骨为支点,取间距L1=200mm,胶合板抗弯强度设计值fm=11N/mm2,弹性模量E＝1*104 ,惯性矩I＝1/12 bh3 ＝1/12*103*183＝486*103 mm4

截面抵抗矩W=1/6bh2＝1/6 *103*182＝54*103mm3

弯矩设计值M＝0.1qL12＝0.1*68.7*0.22＝0.275KN.m

б＝M/W ＝0.275*106/54*103=5.1 N/mm2≦fm＝11 N/mm2

ω＝0.677* qL14/100EI

＝0.677*63.1*2004/100*104*486*103 ＝0.14mm≦L/250＝200/250＝0.8mm

故胶合板刚度满足要求.

次龙骨采用40*80mm松木,间距为200mm,按三跨连续梁计算,主龙骨间距L2=600mm,其截面特性为:

弹性模量E=1*104N/mm 抗弯强度值fm = 13N/mm2

惯性矩I=1/12 bh3=1/12*40*803=170.7*104mm4

抵抗矩W=1/6bh2=1/6*40*802=42.7*103mm3

传给次梁的线荷载q1=68.7*0.2=13.74kN/m q1′=63.1*0.2=12.62 kN/m

M=0.1 q1L22=0.1*13.74*0.62=0.495 kN.m

б=M/W =0.495*106/42.7*103=11.6 N/mm2≦fm = 13N/mm2

故次龙骨强度满足要求.

ω＝0.677* q′L14/100EI

＝0.677*12.62*6004/100*104*170.7*104＝0.65mm≦L/250＝600/250 =2.4 mm

故次龙骨刚度满足要求.

主龙骨选取用φ48*3.5*2钢管,间距为600mm,双管布置，对拉螺杆间距L3=600mm，主龙骨按三跨连续梁计算。

б=205 N/mm2 I＝2*12.19*104mm4 W=2*5.08*103 mm3

次龙骨传给主龙骨的集中荷载

P= q1L2=13.74*0.6=8.24kN

Mmax=0.267*P*L3=0.267*8.24*0.6=1.32 kN.m

б=M/W=1.32*106/2*5.08*103=129.9 N/mm2≦fm = 205N/mm2

故主龙骨强度满足要求.

次龙骨传给主龙骨的集中荷载

P′= q1′L2=12.62*0.6=7.57kN

ω＝1.883* P′L13/100EI

＝1.883*7.57*103*6003/100*2.06*105*2*12.19*104＝0.61mm≦L/150＝600/150 =4 mm

故主龙骨刚度满足要求.

穿墙螺杆采用φ14钢筋,截面积A=153.86mm2

杆每根穿墙螺杆承受的模板侧压力面积S=0.6*0.6=0.36m2

每根穿墙螺承受的拉力T=68.7*0.36=24.7 kN

б=T/A=24.7*103/153.86=160.5 N/mm2≦fm = 210N/mm2

故穿墙螺杆满足承载力要求.

柱模箍选用φ48*3.5钢管,间距L=400mm

⒈新浇砼对模板产生的侧压力，

F=0.22rct0β1β2ν1/2

F=0.22*24*5*1.0*1.15*31/2=52.58 kN/m2

⒉柱箍承受的均布荷载q

GB／T 36478.4-2019标准下载 q=0.85*52.58*400*103/106=17.88 N/mm

Mmax= qL12/8=17.88*6002/8=0.80*106N.m

N/A+Mmax/rxwnx=17.88*500/489+0.8*106/1.0*2*5.08*103=18.28+78.7=96.9N/mm

ω＝5L14/384EI=5*10004/384*2.06*105*12.19*104=0.52 mm≦L/150=6.67 mm

六、质量要求及保证措施：

1、模板及支架应根据工程结构形式、荷载大小、地基土壤类别、施工设备和材料供应等条件进行设计。模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性T∕CAMET 04009.1-2018 城市轨道交通车地综合通信系统（LTE-M）设计、工程规范 第1部分：工程设计，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。

对于一层模板的支设，地基必须按规定夯实回填土，并先将地面的混凝土垫层浇筑。在混凝土垫层上支设顶撑。在支撑的下部必须垫以垫木，并加打木楔，与顶撑木用钉子固定。严禁在不够长的顶木下垫砖块等易碎物品。在支撑间设置不少于一道拉杆，使支撑相互拉结稳定。