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北京某大型图书馆钢结构提升施工方案（鲁班奖 地面拼装 整体提升）简介：
北京某大型图书馆钢结构提升施工方案（鲁班奖 地面拼装 整体提升）部分内容预览：
施工阶段结构整体分析总信息一览表（表2）
注：此表是经详细计算后得出，与初步验算时不尽一致。
表2 施工阶段结构整体分析总信息一览表
*.2提升工况计算分析
脚蹬式升降吊篮施工方案.doc总包提升构件平面布置图
计算分析程序：ANSYS、SP2000。
1．提升吊点设计计算；
3．采用不同支座条件下模型的支座反力计算分析；
*．整体提升时Y形支撑柱位移及恢复力计算分析；
5．某一提升吊点油缸退出工作时力的分配计算分析；
*．各提升吊点之间的相对刚度统计计算分析；
7．采用钢绞线模拟支座时各提升吊点相对A点允许最大位移计算分析；
8．钢屋架提升过程桁架应力计算；
1．本工程提升吊点吊耳板共计采用*0个，其中2×350t吊耳12个；200t+350t吊耳8个，2×200t吊耳*个；1×350t吊耳12个；1×200t吊耳*个。经计算分析均满足规范要求。
提升吊耳设计图见附件3：同济大学建筑设计研究院提升吊点设计图。
2．提升钢塔架经验算满足规范要求。
提升塔架设计图见附件*：提升塔架布置图
3．不同支座条件下模型的支座反力计算，共分析三种模型。
表3 不同支座形式的模型的支座反力（KN）及位移（mm）
*．整体提升时Y形支撑柱位移及恢复力
经计算分析两种情况下，Y型柱最大水平位移不超过5mm。水平位移恢复力不大于10t 。提升方案可行。
5．某一提升吊点油缸退出工作时力的分配
在提升过程中，如果有油缸卸载特殊情况发生，则支座反力将重新分配。对此工况，需要对此时整体提升结构体系的安全进行分析。分别令支座A1、B1、C1、D1、E1、F1、G1点油缸退出工作，不考虑系统压力设定及油缸溢流保护时，其余点支座反力分配见下表：
表* 某一油缸退出工作时其余支座力分配
计算在各支座发生卸载情况下支座反力与正常提升情况（各提升点同一水平面）支座反力变化百分比，见表5。表中百分比数值正表示卸载后比原来支座反力提高，数值负表示比原来支座反力降低。
表5 某一油缸退出工作时其余支座力与正常工作时反力比较
从以上数据可以看出，当某一支座卸载时，在卸载点附近分布的支座反力影响较大，远离卸载点的支座反力影响较小。
*．各提升吊点之间的相对刚度统计
提升过程中不同提升点之间由于**误差产生相对位移会对计算机控制系统的策略有较大的影响。根据两提升点之间的相对刚度曲线可以确定在发生位移的提升点所产生的相对位移下，另外一提升点的反力。
对于各个提升点，统计任意两个支座之间的相对刚度（全部可能的排列组合）。以发生位移的支座点的位移为横坐标轴，以该位移下相应支座点的支座反力为纵坐标轴，做位移－荷载曲线，即为两支座之间的相对刚度曲线。
通过计算分析各支座间相对刚度曲线，为提升施工计算机控制策略提供理论基础。
7．采用钢绞线模拟支座时各提升吊点相对A点允许最大位移
各个提升点采用钢绞线来模拟支座时，结构刚提升时，各点的竖向位移不在同一水平面上，当采用自重系数为1.0的模型时，各点提升时的位移值见表3。在此种基础上，计算各提升点相对于A1点的最大允许向上位移以及各提升点卸载时力的分配情况。（未考虑调平各点竖向位移）。此计算工况的目的是从设计安全的角度出发，进行提升安全性评价。
从采用钢绞线与采用固定支座的结果看来，各支座反力对支座位移的敏感程度不同，采用固定支座时，支座反力随支座位移变化较大，采用钢绞线支座则变化相对较小。通过此分析计算，为试提升阶段提供了理论基础。
8．钢屋架提升过程桁架应力计算
9．钢屋架整体提升计算结论：
通过以上理论计算结果分析，在正常的提升情况下，将各个提升点调平后，各点的支座反力均在油缸的承载能力允许范围内，由于节点设计按与油缸承载能力等强，因此，节点的强度满足要求。杆件的应力比也都在0.5以下，提升结构安全。
在提升的过程中，如果在其余点都正常的情况下，其中一个油缸完全卸载或者部分失效时，则注意调节此油缸周围几个提升点的反力情况，从表3可以看出，某一油缸失效时，影响较大的几个点的分布情况。此时要保证其于提升点正常工作，即使在此种情况下，结构仍处于安全状态。
具体详细提升施工分析见附件2：同济大学建筑设计研究院《****钢结构整体提升工程》计算分析报告。
依据上述整体提升工况分析及提升工况计算分析，确定本工程计算机同步提升控制方案。拟在提升过程中采用以下两种方案：
5.1 *作同步控制方案
由于整套系统中配备18台液压泵站和**台提升油缸，在同步提升控制策略与软件中，要编制*作同步控制软件，实现多台泵站和油缸的同步协调*作。
控制18台液压泵站同时*作；
控制**台提升油缸同时伸缸、缩缸、上下锚具松紧等*作。
*作同步控制框图见附图8。
5.2 位置同步和载荷分配相结合的控制方案
根据本工程的实际情况，在同步提升过程中，需要实现的理想控制目标是：
位置同步：28个提升吊点，各点之间实现位置同步控制，同步误差小于10mm；
载荷恰当分配：在同一核心筒上的吊点在提升过程中，各点的实际载荷分配与理论计算载荷基本一致。
1、第一种控制策略：位置同步并监控各点载荷的控制策略
通过计算机控制系统进行位置同步控制，使28个提升吊点之间的位置同步误差小于5mm；同时，对各点在提升过程中的实际载荷进行监控，监控各点的实际载荷是否与理论载荷基本一致。
位置同步控制策略见附图9。
本控制方案优缺点比较：
优点：结构实现位置同步提升
实现28个提升吊点的位置同步，确保钢结构屋盖的同步提升；
缺点：某些点之间的载荷波*大
根据这一控制策略的缺点，我们提出第二种控制策略。
2、第二种控制策略：位置同步与载荷分配相结合的控制策略
在这种控制策略中，某些吊点的控制采取位置同步控制策略，而其余吊点采取载荷按一定规律分配的控制策略。
在本工程中，根据结构的特点，对同一桁架上距离较近的两点进行分类控制，一个吊点与其它吊点之间采取位置同步控制，另一个吊点与它采取载荷分配控制策略。
位置同步与载荷分配相结合的控制策略见附图10
在全部28个提升吊点中，核芯筒1、2、*和*上的提升点D和提升点B共8个吊点以及核心筒2和5上的E、F'、G、G'共8个吊点，总共1*个吊点采取位置同步控制措施；其中以核心筒1上的提升点D为主令点，其余为跟随点；
其余12个提升吊点采取载荷分配控制策略；
(1)对核芯筒1、3、*和*上的提升点A与D，C与B分别进行载荷分配控制，使TD/TA和TB/TC分别成一定比例关系；并且使(TD+TB)/(TA+TC)也成一定比例关系。
(2)对核芯筒2与5上的提升点E与F，E'与F'分别进行载荷分配控制，使TE/TF和TE'/TF'分别成一定比例关系；并且使(TE+TF')/(TE'+TF)也成一定比例关系。
在进行载荷分配控制时，各点之间载荷比例关系的确定，以试提升结构离地后的实际载荷为依据；
在本控制策略中，位置同步控制精度在5mm内，载荷分配控制精度在5％之内。
保证了结构在提升过程中的位置同步
主要的提升吊点采取位置同步控制策略，实现整个钢结构屋盖的整体同步提升。
避免了各点载荷的大幅度波*
考虑了因为结构刚度大，近距离的提升吊点之间位置同步误差较大时引起的载荷大幅度波*因数，采取负载分配控制策略，使相关提升吊点的负载会按照一定规律分配，其波*控制在5％以内。
在试提升时，将分别进行两种控制策略的提升检验。根据试提升结果，对控制策略进行分析评估。最后，确定提升时的控制策略。
六．核心筒结构及提升平台施工
针对工程施工总体部署特点，核心筒的施工以±0.0m为界分为两个阶段：±0.0m以下完全按设计图纸施工；±0.0m以上只进行核心筒筒体施工，其他结构待提升完成后再行施工。
*.1 ±0.000m以下核心筒及基础结构施工
钢结构拼装完成以后，进行土方开挖及基础结构施工。为了保证施工连续，工序合理，缩短工期的要求，基础结构施工分两个区域进行，分为核心筒区域及核心筒以外区域，为了保证提升及早进行，首先进行核心筒的施工，核心筒的施工是施工的关键工序，施工复杂，工序多。在土方开挖阶段首先从两侧的核心筒开始进行，护坡与开挖同时进行。要保证核心筒的施工进度提前其他区域结构施工一层，基础阶段的核心筒施工依据设计图纸全部完成，核心筒区域和其他区域依据设计图纸的后浇带位置划分。
*.2 ±0.0m以上核心筒及提升平台施工
由于核心筒的高度不能满足提升要求，在核心筒顶部增加提升平台，满足提升高度要求。提升平台高*.3m，砼结构，局部加设钢骨以提高强度，确保提升安全可靠。
提升平台设计见附件5《提升平台设计施工图》；提升平台设计承载力及安全系数取值见*.1节中表1。
提升平台在提升施工结束后，由我集团公司爆破公司负责拆除，拆除主体思路为人工剔出柱梁主筋气割割除后再静态爆破拆除混凝土，临近正式结构时，人工剔出。
七．提升施工现场准备工作
提升塔架布置见附件*：《提升塔架布置图》
提升吊点杆件上翼板在工厂制作时，特别对其进行了板材超声波探伤，探伤结果满足BⅡ级要求。
提升平台施工完成后，由提升平台埋件实际位置向下投点确定提升吊耳准确安装位置，安装偏差小于5mm。主焊缝焊接采用坡口熔透等强焊接，焊缝级别一级。
2022年一建水利文档、电子教材八．提升设备进场前准备工作
8.1 提升泵站准备
8．1.1 常规检查与试验
做好泵站的清洁和防锈工作；
对没有电镀的部分必须涂防锈漆；
电器插头必须有螺丝固定，损坏的必须更换；
泵站电磁阀的*作到位，比例阀调节完好；
做好泵站的外观工作，喷油漆，各种标示到位。
GB／T 27972-2011 干挂空心陶瓷板.pdf8.1.2 泵站各项性能要求的检查与试验