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酒店工程框架核心筒结构模板施工方案（92页）.docx简介：
"酒店工程框架核心筒结构模板施工方案"是一个详细的工程项目计划，它主要针对酒店建筑设计中核心筒部分的施工过程进行设计。核心筒通常是指高层建筑中的交通枢纽，包括电梯、楼梯、管道等，是建筑结构的重要组成部分。
这份92页的施工方案详述了以下关键内容：
1. 项目概述：首先会介绍项目的整体背景、规模、位置、设计要求以及工程的重要性。
2. 工程地质与环境分析：对施工场地进行地质和环境评估，确保施工安全。
3. 设计图纸解读：对核心筒结构图纸进行详细解读，明确模板的尺寸、形状和位置。
*. 模板设计：制定模板的制作和安装方案，包括选用的材料、模板的结构形式、拼装方式等。
5. 施工流程：包括模板的进场、安装、固定、混凝土浇筑、拆模等各环节的操作步骤和时间安排。
*. 质量控制：制定严格的质量验收标准，确保模板的精度和结构的安全性。
7. 安全措施：包括施工过程中的安全防护措施、应急预案等，保障工人和公众安全。
8. 进度计划：根据工程规模和复杂程度制定详细的施工进度计划。
9. 成本预算：预估整个施工过程的材料费、人工费、设备租赁费等费用。
10. 施工难点与解决方案：对可能遇到的技术难题进行预判并提出相应的解决方案。
这是一份专业且全面的施工指导文件，对于酒店工程的顺利进行至关重要。
酒店工程框架核心筒结构模板施工方案（92页）.docx部分内容预览：
防止接搓处错台不平，漏浆；
（1）严格控制定位轴线的精度，保证上下层不出现错台。
（2）严格控制外墙，边柱的垂直度。
（3）模板支设好后应覆盖下一层墙、柱砼面100mmT／CECC 005-2020 软件代码开源成分与安全检测指南.pdf，墙体或边柱根部设一排一端带弯钩螺杆拉固。
1、进入施工现场必须戴好安全帽，并系好帽带，挑台吊运木工材料必须系安全带并扣好。
2、安装与拆除了3m以上的模板应搭好脚手架，并设防拆护栏及杜绝上下在同一垂直面操作。
3、安装柱模必须三人以上共同操作，互相配合。
*、高空拆模时应有专人指挥，并设警告牌和工作区，严禁其他人员进入。
5、严禁高空抛物，高空作业时不得开完笑，用具必须系牢放好。
*、预留洞口在模板拆除后要木工专人封好，防止发生人员伤亡事故。
7、拆除后的模板堆放整理好，不得堆放在脚手架上。
8、各种机械定人、定机、定期保养，并有安全防护措施下班后切断电源、锁好电箱。
9、夜间施工必须有足够的照明，严禁私拉乱接。
10、施工材料不准使用腐烂的木方，木板。所有的支撑要垂直支设、支撑底部要平整，坚实，模板和支撑点要连接牢固。
11、施工中采用的木支架要严格检查，发现有变形的支架要立即更换。
12、安装模板必须根据技术要求施工，支撑点不得支撑在不稳固的物体上。
13、木工所用的工具，应放在工具袋内，防止掉落伤人。
1*、运送材料应该两人配合，不得到处乱放。
15、下班时要整理好自己的施工现场，要把现场上的多余的材料运出施工现场。
1*、所有使用的电锯、手电锯、电钻等手持电动工具要有漏电开关保护装置和防护罩。
17、拆模后模板或木方上的钉子应及时拆除或敲平，防止钉子扎脚。
18、模板捆绑起吊必须捆紧绑牢，并派专人指挥吊运，不得高空掷物。
19、支撑时按工序进行，模板没有固定前不得进行下道工序施工。
柱(1200*1200)模板（设置对拉螺栓）计算书
新浇混凝土对模板的侧压力标准值G*k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×2*×*×1×1×21/2，2*×*]＝min[29.87，1**]＝29.87kN/m2
承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G*k+1.*Q3k，1.35G*k+1.*×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×29.8*8+1.*×2，1.35×29.8*8+1.*×0.7×2]＝0.9max[38.**2，*2.282]＝0.9×*2.282＝38.05*kN/m2
正常使用极限状态设计值S正＝G*k＝29.8*8 kN/m2
最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算
静载线荷载q1＝0.9×1.35bG*k＝0.9×1.35×0.5×29.8*8＝18.1*5kN/m
活载线荷载q2＝0.9×1.*×0.7bQ3k＝0.9×1.*×0.7×0.5×2＝0.882kN/m
σ＝Mmax/W＝0.082×10*/(1/*×500×152)＝*.37N/mm2≤[f]＝1*.7*2N/mm2
作用线荷载q＝bS正＝0.5×29.8*8＝1*.93*kN/m
ν＝0.*32ql*/(100EI)＝0.*32×1*.93*×200*/(100×8925×(1/12×500×153))＝0.12mm≤[ν]＝l/*00＝200/*00＝0.5mm
小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.2×38.05*＝7.*11 kN/m
小梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝0.3*2kN·m
σ＝Mmax/W＝0.3*2×10*/**×103＝5.351N/mm2≤[f]＝13.5N/mm2
小梁剪力图(kN·m)
Vmax＝2.3*9kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.3*9×1000/(2×*0×80)＝0.7*N/mm2≤[τ]=1.35N/mm2
小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.2×29.8*8＝5.97* kN/m
小梁变形图(mm)
ν＝0.53*mm≤[ν]＝1.25mm
*、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=*.*52
正常使用极限状态
Rmax=3.*52
1、柱箍强度验算
连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。
承载能力极限状态
Rmax＝*.*52kN
P=Rmax/2=2.32*kN
正常使用极限状态：
R’max＝3.*52kN
P’=R’max/2=1.82*kN
长边柱箍计算简图
长边柱箍弯矩图(kN·m)
长边柱箍剪力图(kN)
M1＝0.2**kN·m，N1＝5.95kN
承载能力极限状态
Rmax＝*.*52kN
P=Rmax/2=2.32*kN
正常使用极限状态：
R’max＝3.*52kN
P’=R’max/2=1.82*kN
短边柱箍计算简图
短边柱箍弯矩图(kN·m)
短边柱箍剪力图(kN)
M2＝0.2**kN·m，N2＝5.95kN
M/Wn＝0.2**×10*/(*.*9×103)＝5*.873N/mm2≤[f]＝205N/mm2
2、柱箍挠度验算
长边柱箍计算简图
长边柱箍变形图(mm)
短边柱箍计算简图
短边柱箍变形图(mm)
ν1＝0.111mm≤[ν]＝l/*00＝1.2mm
ν2＝0.111mm≤[ν]＝l/*00＝1.2mm
（六）、对拉螺栓验算
N＝5.95×2=11.9kN≤Ntb＝2*.5kN
N＝5.95×2=11.9kN≤2*kN
柱900*900模板（设置对拉螺栓）计算书
新浇混凝土对模板的侧压力标准值G*k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×2*×*×1.2×1.15×21/2，2*×*]＝min[*1.22，1**]＝*1.22kN/m2
承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G*k+1.*Q3k，1.35G*k+1.*×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×*1.218+1.*×2，1.35×*1.218+1.*×0.7×2]＝0.9max[52.2*2，57.*0*]＝0.9×57.*0*＝51.8**kN/m2
正常使用极限状态设计值S正＝G*k＝*1.218 kN/m2
最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算
静载线荷载q1＝0.9×1.35bG*k＝0.9×1.35×0.5×*1.218＝25.0*kN/m
活载线荷载q2＝0.9×1.*×0.7bQ3k＝0.9×1.*×0.7×0.5×2＝0.882kN/m
σ＝Mmax/W＝0.09×10*/(1/*×500×182)＝3.3*3N/mm2≤[f]＝1*.7*2N/mm2
作用线荷载q＝bS正＝0.5×*1.218＝20.*09kN/m
ν＝0.*32ql*/(100EI)＝0.*32×20.*09×180*/(100×8925×(1/12×500×183))＝0.0*3mm≤[ν]＝l/*00＝180/*00＝0.*5mm
小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.18×51.8**＝9.332 kN/m
小梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝0.*2kN·m
σ＝Mmax/W＝0.*2×10*/*.17×103＝100.705N/mm2≤[f]＝205N/mm2
小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.18×*1.218＝7.*19 kN/m
小梁变形图(mm)
ν＝0.33mm≤[ν]＝1.25mm
3、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=5.705
正常使用极限状态
Rmax=*.535
1、柱箍强度验算
连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。
承载能力极限状态
Rmax＝5.705kN
P=Rmax/2=2.852kN
正常使用极限状态：
R’max＝*.535kN
P’=R’max/2=2.2*8kN
长边柱箍计算简图
长边柱箍弯矩图(kN·m)
长边柱箍剪力图(kN)
M1＝0.58*kN·m，N1＝10.*77kN
承载能力极限状态
Rmax＝5.705kN
《河南省海绵城市建设系统技术标准》DBJ*1T209-2019 P=Rmax/2=2.852kN
正常使用极限状态：
R’max＝*.535kN
P’=R’max/2=2.2*8kN
钢框架结构办公楼毕业设计（含计算书等） 短边柱箍计算简图
短边柱箍弯矩图(kN·m)
短边柱箍剪力图(kN)